Распределение тангенциальных

Интегральная величина интенсивности излучения характеризует распределение суммарной для всех длин волн энергии излучения по всевозможным направлениям в данной точке для выбранного момента времени.

нагружении, т.е. при систематической смене уровня циклических напряжений а, и 02 через определенное количество циклов (соответственно п\ и п2) с оценкой влияния нижнего циклического напряжения о^ на долговечность при верхнем напряжении Oj. Высокие напряжения принимали равными 500 МПа, при этом средняя долговечность стационарного нагружения составляет около 105 цикл. При исследовании влияния уровня низкого напряжения Ф относительная продолжительность действия напряжений n\lni оставалась постоянной и составляла 1 :20. Уровни низкого напряжения <% принимали равными 36, 200, 330 и 400 МПа. Число циклов действия высокого напряжения составляло 365. Результаты испытаний сравнивали по распределениям суммарных долговечностей на высоком уровне напряжения (at =500 МПа). Очевидно, если отсутствует влияние низкого напряжения <%, то при любом режиме нагружения распределение суммарной/ долговечности Ts>i на высоком уровне напряжения CTI должно совпадать с распределением долговечности на этом уровне напряжения при стационарном нагружении.

Распределение суммарной наработки. Под суммарной наработкой за время t понимается [13] сумма всех времен работы т* до момента t, включая и неполный период работы, примыкающий к моменту t. Будем

Чтобы получить действительную величину затрат на производство по заводу в целом, необходимо исключить из подсчёта все эти комплексные статьи и просуммировать расходы цехов, расчленённые на однородные элементы в соответствии с бюджетной номенклатурой затрат. Для облегчения взаимной увязни цеховых смет и выключения комплексных статей целесообразно указывать в смете каждого цеха не только получаемые им услуги, но и распределение суммарной вг-личины его затрат по нижеследующим целевым направлениям: на выпуск готовой товарной продукции; на производство полуфабрикатов для других цехов завода; на услуги другим цехам; на услуги сторонним организациям; на прирост незавершённого производства.

Полная интенсивность излучения в отличие от спектральной характеризует распределение 'суммарной для всех частот энергии излучения по всевозможным направлениям в данной точке объема М для выбранного момента времени %.

При компоновке поверхностей нагрева «в рассечку» играет большую роль распределение суммарной поверхности воздухоподогревателя между холодной и горячей секциями, определяющими температурные зоны расположения водяного экономайзера. Следовательно, эти вопросы связаны с выбором наивыгоднейшего отношения температурных напоров после экономайзера Д?эк и перед первой ступенью воздухоподогревателя А^п (рис. 8-29).

Распределение суммарной поверхности воздухоподогревателя между холодной и горячей его секциями производится на основании технико-экономических подсчетов, при которых сопоставляются стоимости и габариты хвостовых поверхностей нагрева, годовые издержки в виде суммы стоимости электроэнергии, расходуемой на преодоление сопротивлений по газовым и воздушным трактам, и отчисления от капитальных затрат. Очевидно, что наиболее целесообразным является тот вариант, при котором затраты и годовые издержки минимальны.

На рис. 4.7 показано распределение суммарной эффективной работы по высоте лопатки основного рабочего колеса. Следует обратить внимание на то, что на участке от граал до rt эффективная работа меньше L\. В связи с этим и рекомендуется расчетную величину эффективной работы L"\ принимать на 2 ... 3 % больше L'\.

^ Р Р рис 4.7. Распределение суммарной эффектив-

Рис. 4.10. Распределение суммарной степени расширения газа между тур. биной и реактивным соплом при дросселировании

Распределение суммарной степени расширения между турбиной и реактивным соплом при дросселировании

1. В сопловом сечении с-с (рис. 6.22) радиальное распределение тангенциальных скоростей приближенно подчиняется закону квазитвердого вихря

тангенциальных напряжений ав/ан на контуре отверстия и в опасном сечении растягиваемого плоского образца с цилиндрическим отверстием, а на рис. 4 — распределение осевых напряжений OY/ОЛ в цилиндрическом образце с кольцевым надрезом. Заштрихованная зона на рис. 3 — часть поверхности образца О АС, где напряжения не ниже некоторого уровня. На рис. 4 показан штриховкой аналогичный участок продольного сечения образца. Распределение тангенциальных напряжений ста по сечению 0 = 90° на рис. 3 дано кривой /; распределение о~8 по контуру отверстия — кривой //. «Усечение» распределения напряжений проведено, как видно на рис. 3 и 4, по отметке О', соответствующей величине и/ан.

PHL. 3.11. Распределение тангенциальных макронапряжений по глубине поверхностного слоя при точении сплава ЭИ437А в зависимости от скорости резания (а) и подачи (б):

Рис. 3.13. Распределение тангенциальных макронапряжений по глубине поверхностного слоя при точении сплава ЭИ437А в зависимости от величины износа резца по задней поверхности (и = 6 м/мин, s = 0,25 мм/об):

Рис. 3.15. Распределение тангенциальных (а) и осевых (б) макронапряжений по глубине поверхностного слоя сплава ЭИ437А при шлифовании методом продольной подачи в зависимости от поперечной подачи:

Рис. 3.18. Распределение тангенциальных макронапряжений по глубине поверхностного слоя сплава ЭИ437А после полирования фетровыми кругами с предшествующим точением с различной величиной износа резца по задней поверхности:

На фиг. 9.38 и 9.39 иллюстрируется распределение тангенциальных и радиальных напряжений вдоль оси пластины. Как видно из фиг. 9.38, для Dla = 0,25 и 0,50 наибольшее тангенциальное напряжение возникает на внутреннем контуре. Для трех более высоких значений Dla наибольшие тангенциальные напряжения возникают на наружном контуре. Из фиг. 9.39 следует, что распределение радиальных напряжений носит линейный характер только для очень больших отношений Dla. На фиг. 9.40 приведены графики изменения наибольших напряжений на наружном .и внутреннем контурах пластины в зависимости от величины отношения Dla. Как видно из этих графиков, для отношений Dla от 0 до 0,67 наибольшее напряжение в пластине возникает на внутреннем контуре. Для отношений Dla выше 0,67 наибольшее напряжение возникает на наружном контуре. На фиг. 9.41, где приведены кривые изменения относительной величины напряжения а±/р для двух точек на внутреннем контуре в зависимости от величины отношения D/a, проводится сравнение с решением Лямэ для толстостенного цилиндра. Как следует из фиг. 9.41, величины напряжений в точках на диагонали хорошо согласуются с решением Лямэ,. тогда как в точках на оси получается значительное расхождение.

не превышала 0,05 мм. Угловое перемещение приемников относительно оси модели осуществлялось через каждые 15° на измерительном участке N" 1 посредством поворота самого измерительного участка вместе с коор-динатником вокруг ленты. Перепады давления измерялись с помощью спиртовых микроманометров с вертикальными и наклонными шкалами. Класс точности приборов был равен 0,5. Измерения проводились в зоне стабилизации потока. Расход воздуха при измерении скоростей был выбран таким, чтобы vz * 35 м/с. На рис. 6.4 приведены изотахи осевой составляющей вектора скорости, построенные по измеренным полям скоростей для трубы с прямой и скрученной лентой. На рис. 6.5 показано распределение тангенциальных и радиальных составляющих вектора скорости Небаланс массового расхода, полученный интегрированием полей ^ 5 S

Рис. 6.5. Распределение тангенциальных и радиальных

Рис. 11.34. Распределение тангенциальных остаточных напряжений стт и твердости HRC по сечению в поверхностно-закаленных валках из стали 9Х; а — закалка с охлаждением водой только с наружной поверхности; б — закалка с дополнительным охлаждением водой через осевое отверстие

Распределение тангенциальных напряжений в поперечном сечении витка малого угла подъёма тем сильнее отличается от распределения напряжений в поперечном сечении (тех же размеров, что у витка) прямого бруса,