Распределенным давлением

Расчет выполнить в двух вариантах: а) нормальные силы взаимодействия между ступицей клеммы и валиком считать сосредоточенными в двух точках (на образующих поверхности контакта, перпендикулярных к осям болтов); б) нормальные силы считать распределенными равномерно по всей поверхности контакта (рассматривать эту поверхность как полную цилиндрическую — зазор между половинами ступицы клеммы не учитывать).

площади склеивания можно полагать распределенными равномерно. При работе на отдирание (неравномерный отрыв) прочность соединения не определяется площадью склеивания, так как оно будет разрушаться последовательными участками; в таких случаях применяют комбинированные соединения — клеезаклепочные или клеесварные.

Рис. 2.1. Деформация призмы, растягиваемой силами, распределенными равномерно по торцам: а) призма до деформации; б) после деформации; F — площадь основания призмы.

16.4. Формула для перемещения w в тонкостенном стержне замкнутого профиля при чистом кручении. Рассмотрим тонкостенный стержень замкнутого поперечного сечения, фрагмент последнего показан на рис. 11.35, а. На этом рисунке изображены и две системы осей УИт] — подвижная и Оку — неподвижная. В подвижной системе ось ? направлена по касательной к контуру в текущей его точке М, а ц — по нормали к контуру. Обе системы левые. Исходя из аналогии Прандтля и допуская некоторую весьма несущественную погрешность, будем считать, что полные касательные напряжения тг по толщине б распределены равномерно и параллельны g — касательной к контуру, т. е. тг% — тг, тгп = 0. Аналогично по толщине б будем считать распределенными равномерно и перемещения w.

Касательные напряжения считаются распределенными равномерно по толщине стенки. Траектории касательных напряжений параллельны или близки к параллельности средней линии профиля (фиг. 8).

Касательные напряжения считают распределенными равномерно по толщине стенки. Траектории касательных напря-

Касательные напряжения изгиба и . стесненного кручения. Нормальным напряжениям сопутствуют касательные, которые считаются распределенными равномерно по толщине стенки 5 (s). Величину q (z, s) = т (z, s) 8(s) называют погонным касательным усилием в точке профиля s сечения г. Вектор д направлен по касательной к средней линии в точке s.

Как нормальные, так и касательные напряжения считаются распределенными равномерно по толщине стенки. Вектор касательного напряжения в поперечном сечении направлен по касательной к оси стенки. Положение точки срединной поверхности стенки в поперечном сечении трубы удобно -характеризовать угловой координатой р" (фиг. 25). Отсчет угла (5

Для этого заменим фактическую нагрузку на зубец сосредоточенной силой Я, и, учитывая малое влияние на ур компонентов напряжений axi и ayi, примем во внимание лишь касательные компоненты напряжений txyi, которые в каждом сечении х = const, будем считать распределенными равномерно по этому сечению. Полагая axl = ayl = 0 и определяя txyt в соответствии с вышесказанным, по формуле

Для облегчения начала расчета предполагается, что + 10 Па. Параметры газа на входе в канал заряда принимаются распределенными равномерно.

Для облегчения начала расчета предполагается, что + 10 Па. Параметры газа на входе в канал заряда принимаются распределенными равномерно.

Если в последующих сечениях корпуса x-i, X2,... приложены сосредоточенные моменты, то их следует Добавить в, правую часть последнего уравнения для участков xt < х <; х2 и т. д. Эпюры изгибающих моментов и перерезывающих сил, так же как и рассмотренные ранее эпюры осевой силы N, строят по данным численных расчетов. Численному интегрированию уравнений (10.34) и (10.36) должно предшествовать распределение сил инерции и аэродинамических-сил по участкам интегрирования. При расчете поперечных сил инерции от жидкости считается, что зеркало жидкости нормально к оси ракеты, так как осевая перегрузка существенно больше поперечной на всем участке активного полета. Силы инерции жидкости по длине от зеркала до днища считаются распределенными равномерно. Поперечные силы инерции от агрегатов воспринимаются корпусом в узлах их крепления. Для кон-сольно закрепленных элементов, например, таких, как Ж'РД, при действии поперечной перегрузки необходимо учитывать в местах крепления не только силу, но и сосредоточенный момент. Сосредоточенный момент М0 распределяется в соседних ;'-м *и / — 1-м сечениях согласно зависимостям

и нагруженной равномерно распределенным давлением р, связь между прогибом центра мембраны и давлением р получается в виде:

Рассмотрим сначала пластину, шарнирно опертую по всему контуру и нагруженную равномерно распределенным давлением q. В этом случае [см, формулу (2.30)]

нагруженный на внутреннем контуре равномерно распределенным давлением Pi кГ/см2, а на внешнем контуре равномерно распределенной растягивающей нагрузкой р-2 кГ[см2, вращается с по стоянкой угловой скоростью ш относительно оси диска (фиг. 16). Радиальное

Диск с ободом и втулкой. Диск постоянной толщины с ободом и втулкой, нагруженный на внутреннем контуре втулки равномерно распределенным давлением р{ кГ'см'*, а на внешнем контуре обода равномерно распределение!! растягивающей нагрузкой р$ кГ см-(фиг. 20), вращается с постоянной угловой скоростью <о.

Конический диск внутреннего радиуса г, и наружного радиуса r%, нагруженный на внутреннем контуре равномерно распределенным давлением р\ кГ/см%, а на внешнем контуре равномерно распределенной растягивающей нагрузкой р2 кГ/см2 (фиг. 22), вращается с постоянной угловой скоростью ш.

Неравномерно нагретый по радиус) диск переменной толщины h, внутренний радиус которого гь а наружный /•„,, вращается с постоянной угловой скоростью ш. По внутреннему контуру диск нагружен равномерно распределенным давлением р^ кГ1см%, а по наружному контуру — равномерно распределенной растягивающей нагрузкой интенсивностью рт (фиг. 26, а). Температурное поле диска является стационарным, температура по толщине диска постоянна. График изменения температуры по радиусу диска представлен на фиг. 26, б. В расчетах учитывается зависимость модуля упругости Е, коэффициента Пуассона JL и коэффициента линейного расширения а от температуры 0. Эти зависимости считаются известными. При

Например, для пластины, нагруженной равномерно распределенным давлением р (табл. 15, позиция /), интенсивность поперечной силы Q в цилиндрическом сечении радиуса г может быть определена из условия

15. Расчетные формулы для круглых пластин, нагруженных равномерно распределенным давлением р в кГ/см*;

Для случая нагружения равномерно распределенным давлением, скачкообразно изменяющимся в некотором сечении с положительного на отрицательное (фиг. 8 и 9), имеют место следующие граничные условия w 0 = 0 и

Неравномерно нагретый по радиусу диск переменной толщины /г, внутренний радиус которого гь наружный гт (фиг. 21, а), вращается с постоянной угловой скоростью со. По внутреннему контуру диск нагружен равномерно распределенным давлением р1 кГ/смг, а по наружному контуру — равномерно распределенной растягивающей нагрузкой интенсивности рт, отражающей воздействие на диски осевых турбомашин присоединенных к ним лопаток и их замков. Температура по толщине диска постоянна. График изменения температуры по радиусу представлен на фиг. 21, б. В расчетах учитывается зависимость модуля

иерно распределенным давлением, «Известия АН СССР. Отд. техн. наук» № 7, 1958.