Рассчитываемых элементов

По табл. 13.4 для подшипника с вкладышем из антифрикционного чугуна марки АСЧ-1 при и = 0,2 м/с допускаемое удельное давление f/=9 МПа = 9 • 106 Па, \qv\ —1,8 МПа • м/с =1,8 • 106 Па • м/с, т. е. условия ?<^ и qv< \qv\ выдержаны с большим запасом. Может создаться впечатление, что рассчитываемый подшипник вполне надежен, однако тепловой расчет обнаружил значительную тепловую напряженность подшипника. Поэтому необходимо выполнить поверхность корпуса ребристой и ввести обдув. Элементарный расчет по \qv\ не содержит фактически конкретных показателей тепловой напряженности, что на практике нередко приводит к неожиданным осложнениям — подшипник перегревается и выходит из строя, хотя значения q и qv далеко не достигают предельных величин, приводимых в справочных таблицах.

Если величина [pav], определенная по формуле (2), выше или равна максимальному значению pav, при котором эксплуатируется данный узел, то рассчитываемый подшипник может в нем работать.

Сторонними источниками этих групп, влияние которых следует учитывать при тепловом расчете полимерных подшипников, в первую очередь являются другие подшипниковые узлы. Если рассчитываемый подшипник и сторонний источник находятся на одном валу, то имеется такое сечение вала, в котором температура нагрева от работы рассчитываемого подшипника равна температуре нагрева от работы стороннего источника. Это сечение играет роль адиабатической стенки, дальше которой тепло от рассчитываемого подшипника не распространяется. На рис. 47, а расстояние от подшипника до этого сечения обозначено через а, а его температура — через Фа. Таким образом, влияние стороннего источника, относящегося ко 2-й группе по своему расположению относительно рассчитываемого подшипника, можно свести к ограничению теплоотводящей длины вала, что повлечет за собой снижение параметра теплоотвода через вал [по формуле (4а) и рис. 46].

На рис. 48 и 49 приведены рассчитанные зависимости расстояния до адиабатической стенки от расстояния до стороннего источника для крайних из реально возможных значений параметра m = 5 и 8 и отношений р = = (Pav)i,/(pav)n = 0,3— 2,0, где (раи)и—значение pav, при котором эксплуатируется термопластичный подшипник, рассматриваемый в качестве стороннего источника, (pav)n— значение pav, при котором эксплуатируется рассчитываемый подшипник. При более низких относительных значениях (рау)и влияние источника не будет ощущаться. При более высоких значениях {5 расчет, по-видимому, целесообразно начинать с подшипника, рассматриваемого в качестве стороннего источника, тогда работоспособность рассчитываемого подшипника будет обеспечена с гарантией.

вать при различных исполнениях узлов, в которых эксплуатируются рассчитываемый подшипник и подшипник, рассматриваемый в качестве стороннего источника.

Обозначения: (^и— диаметр делительной окружности зубчатого колеса, опорой которого является подшипник, рассматриваемый в качестве стороннего источника; <*2Д — диаметр делительной окружности зубчатого колеса, опорой которого является рассчитываемый подшипник.

Таким образом, значение Фкр зависит от исполнения полимерного слоя ТПС (его материала и толщины). На рис. 67 приведен график зависимости функции ф (st) от относительной толщины полимерного слоя ТПС, с помощью кото рого, зная ТКЛР материала, можно определить Фкр для любого исполнения полимерного слоя. На рис. 68 даны рассчитанные значения Фкр в зависимости от толщины рабочего слоя подшипника, изготовленного из исследуемых термопластов. Если функция Ф корпуса, в который установлен рассчитываемый подшипник, оказывается больше найденного по этому графику значения Фкр, то для этого подшипника 6? > 8'т и искомая величина находится по любому из рис. 63—

На основное слагаемое сборочного зазора (его температурное уменьшение при эсплуатации) заметное влияние оказывают диаметральные размеры корпуса, в который рассчитываемый подшипник установлен.

Если значение [pav], определенное по формуле (3.2), окажется выше или равным максимальному значению pav, при котором эксплуатируется данный узел, то рассчитываемый подшипник может в нем эксплуатироваться.

Таким образом, значение Фкр зависит от исполнения полимерного слоя ТПС (его материала и толщины). На рис. 3.13 приведена зависимость функции (р от относительной толщины Sj полимерного слоя ТПС, при помощи которого, зная ТКЛР материала, можно определить значение Фкр для любого исполнения полимерного слоя. Если функция Ф корпуса, в котором установлен рассчитываемый подшипник, оказывается больше найденного по этому графику значения Фкр, то

Если рассчитываемый подшипник и сторонний источник находятся на од-,ном валу, то имеется такое сечение вала, где температура нагрева от работы подшипника будет равна температуре нагрева от работы стороннего источника. Это сечение будет выполнять роль адиабатической стенки, дальше которой не происходит распространение теплоты от подшипника. На рис. 3.25, а расстояние от подшипника до этого сечения обозначено через а, а его температура — $а.

1. Материал однороден, т. е. его свойства не зависят от размеров выделенного из тела объема. В действительности однородных материалов в природе нет. Например, структура металлов состоит из множества хаотически расположенных микроскопически мелких кристаллов (зерен). Размеры же рассчитываемых элементов конструкций, как правило, неизмеримо превышают размеры кристаллов, поэтому допущение об однородности материала здесь полностью применимо.

число рассчитываемых элементов томограммы;

зоне последовательно удваивали до обеспечения повторяемости (с отличием не более 3 %) результатов при переходе к более густой сетке. В окончательном варианте разбиения характерный размер конечного элемента в зонах концентрации всех рассчитываемых элементов конструкций не превышал 0,1 радиуса галтели.

В табл. 2.5 приведены геометрические параметры рассчитываемых элементов и указаны типы НДС, реализующиеся для каждого варианта (для элементов г и д т = 3 мм, п = 1,8 мм).

5) проведение натурных испытаний рассчитываемых элементов конструкций с целью оценки эффективности принятого метода расчета.

После изготовления узлов оборудования АЭС (особенно при создании головных образцов ВВЭР) осуществляются их испытания и доводка с использованием мощного стендового оборудования. При этом для таких трудно рассчитываемых элементов, как узел разъема корпуса реактора, воспроизводятся условия нагружения, близкие к эксплуатационным. В процессе этих испытаний уточняются прочность и ресурс.

При .выборе значений эффективных коэффициентов концентрации напряжений для рассчитываемых элементов [16] надлежит иметь в виду, что при несоответствии качества изготовления требуемому возможно существенное уменьшение сопротивления усталости [25]. Опыт эксплуатации кранов дает случаи преждевременных усталостных разрушений их металлических конструкций. Часто это происходит из-за дефектов в сварных конструкциях [26].

речисленных нагрузок и усилий и собственного веса рассчитываемых элементов.

Расчет элементов паровых котлов на прочность должен обеспечить такие размеры рассчитываемых элементов, при которых возникающие напряжения в процессе эксплуатации и при гидравлических испытаниях не привели бы к остаточным искажениям формы или к разрушению.

Коэффициенты сопротивления для всех рассчитываемых элементов приняты согласно данным главы 2,Г и приведены в табл. 111-30.

1.3.1. При расчете сосудов и аппаратов необходимо учитывать коррозионное влияние рабочей среды на материал рассчитываемых элементов в эксплуатационных условиях. Поэтому к расчетным толщинам обечаек, днищ, трубных решеток и других элементов в необходимых технически обоснованных случаях дается прибавка на компенсацию коррозии С, величина которой устанавливается проектирующей организацией.