Рассчитаны коэффициенты

Число размерных групп рассчитывают следующим образом:

В настоящее время в расчетах тепловые эффекты не используются и в справочной литературе приводятся данные только по разностям энтальпий. Изменения энтальпий системы при совершении химической реакции в ней рассчитывают следующим образом: стандартные разности энтальпий начальных продуктов учитывают со знаками минус, а конечных продуктов реакции — со знаком плюс. Например, чтобы определить разность энтальпий реакции сгорания ацетилена, по справочным данным находим:

При значении <7сз=Рн/Рс знаменатель выражения (6.36) становится равным нулю, а значение ыпр=оо. Следовательно, -в рассматриваемых условиях возникновение второго предельного режима физически невозможно, и поэтому его не следует учитывать при расчете. Достижимый коэффициент инжекции компрессора рассчитывают следующим образом. Задаются рядом значений Лсз(<7сз)^1,0 и для каждого из них по формулам (6.28) и (6.33) определяют и уъ.

где Сг — поправочный коэффициент на число поперечных рядов труб. Среднее значение критерия Nu при поперечном обтекании шахматных пучков рассчитывают следующим образом:

4. Уточненное число протекторов в группе рассчитывают следующим образом:

Минимальный, номинальный и максимальный припуски на обработку при методе автоматического получения размеров рассчитывают следующим образом.

Практически ZH рассчитывают следующим образом. Для деталей типа «плита» из намеченных для использования инструментов достаточно выбрать тот, у которого максимальный наладочный размер Lmax. Тогда

отбросных сажевых и природного газов рассчитывают следующим образом.

Параметры fc и /я указанных уравнений рассчитывают следующим путем:

Конструктивные параметры систем активной виброизоляции рассчитывают следующим образом:

Были рассчитаны коэффициенты сопротивления шаровых ячеек четырех правильных укладок модели Слихтера (тетра-октаэдрической, кубической и двух промежуточных) и трех укладок шаров в круглой трубе с N=D/d, равными соответственно 1,3; 1,5 и 2,0. В расчетах принимались значения константы струи, равные 0,08; 0,10 и 0,12. Результаты расчетов приведены в табл. 3.1.

В частности, для разработки состава ингибитора коррозии под напряжением, получившего название Реакор-6, проведен трехфакторный эксперимент (факторы — компоненты, входящие в композицию) и определены интервалы варьирования. Выполнено необходимое количество опытов (табл. 28), по результатам которых составлена матрица планирования эксперимента и рассчитаны коэффициенты в уравнении регрессии:

Так, для разработки количественного состава ингибитора коррозии на основе пробной композиции "ТММДА + нефрас + ПАВ ОП-10" проведен трехфакторный эксперимент (факторы — компоненты, входящие в композицию) и определены интервалы варьирования. Выполнено необходимое количество опытов (табл. 42), по результатам которых составлена матрица планирования эксперимента и рассчитаны коэффициенты в уравнении регрессии:

В табл. 4.1 приведены результаты испытаний образцов с над-ре^ами и расчета напряженного состояния по методу [97]. По величинам о-,, о-2, сг3 и сопоставлением времени до разрушения каждого образца с данными расчета по уравнению (4.17) рассчитаны коэффициенты неоднородности напряженного состояния: среднее значение kcp= 0,828. Это согласуется с приведенной выше оценкой [109].

На основании полученных данных были рассчитаны коэффициенты диффузии паров воды через ингибированные смазки (ПВК + ингибитор) /5/. При 20°С они составили (D •' Ю^см^/с): без добавок -2,7; с I0$ GBK - 5,4; с 20$ СВК - 5,0; с 10$ изоциана-та-1,2; с 10$ АМ-2 - 1,25; с 10$ АГМ-3 - 1,1.

Ввиду трудностей испытания в N2O4 многие эксперименты были проведены на гладких U-образных изгибных образцах с на-гружением их до 90 % через каждые 0,2 % с фиксированием времени растрескивания по визуальному наблюдению. В исследованиях [81] были рассчитаны коэффициенты интенсивности напряжений, способствующие растрескиванию, при испытании листовых образцов сплава Ti — 8А1 — 1Мо — IV при постоянном изгибе (трехточечное нагружение) в красной ЫгО4 при 40 °С. Наблюдалось распространение трещин при низких коэффициентах интенсивности напряжений (12,1 МПа-м1/2).

На рис. 4.2 показана схема расположения исследовательской группы и ее задачи при имитации управления линией. По результатам работы в течение 10 смен в условиях имитации пяти технически целесообразных функций управления построен баланс производительности и затрат фонда времени, рассчитаны коэффициенты работоспособности и установлено, что учет выпуска и качества ЦЭЛТ, расчет технико-экономических показателей работы линии

По этим формулам рассчитаны коэффициенты /Ci и /С2 для характерных раз-. меров реальных подшипниковых узлов. Результаты расчетов представлены

На основании опытных данных были рассчитаны коэффициенты потерь энергии в потоке и коэффициенты скорости. Эти данные представлены на рис. 6-16. Средние потери на расчетном режиме (Ма = = 3,67) составляют около 18%, что соответствует коэффициенту скорости фс = 0,905. Исследования решет-

в табл. 1.16. По данным табл. 1.16 были рассчитаны коэффициенты уравнений

К. Б. Лебедев и др. [159, с. 127] провели исследования по применению высокопористых анионитов для извлечения хрома из растворов Актюбинского завода хромовых соединений, состоящих, мг/л: 80Сг6~; 340SO2-; 480С1-; рН = 8,5. Исследовали 20 образцов смолы АВ-17П с различным содержанием ДВБ (4; 8; 16 и 20%) и изооктана [0,2; 0,4; 0,8 и 1,0 г (по массе)]. Были рассчитаны коэффициенты распределения и разделения указанных анионов; изучены и построены изотермы сорбции. Показано, что лучшим образцом является анионит АВ-17Х?0 с 0,8—1,0 ч (по массе) изооктана. Повышенная сши-тость анионита предотвращает его окисление. Обладая несколько пониженной емкостью по хрому по сравнению со слабосшитыми анионитами, высокосшитые обладают большей селективностью к хрому по сравнению с конкурентоспособным сульфат-ионом. На всех изученных образцах анионита АВ-17 достаточно хорошие результаты по элюированию хрома получены с использованием элюента, состоящего из 20 г/л NaOH+ 80 г/л NaCl.