Рассчитать зависимость

Таким образом, соотношения (10-24) и (10-25) при известной температуре поверхности конденсатной пленки Т' определяют тепловой поток в процессе конденсации пара. Для жидкометалличе-ских теплоносителей термическое сопротивление конденсатной . пленки во многих случаях оказывается настолько малым, что при- ближенно можно считать, что температурный перепад в пленке от-; сутствует и температура свободной поверхности пленки Т' равна ! температуре стенки Тс*. Тогда приведенные соотношения позволяют рассчитать теплообмен.

ловой поток в процессе конденсации пара. Для жидкометалличе-ских теплоносителей термическое сопротивление конденсатной пленки во многих случаях оказывается настолько малым, что приближенно можно считать, что температурный перепад в пленке отсутствует и температура свободной поверхности пленки Т' равна температуре стенки Тс. Тогда приведенные соотношения позволяют рассчитать теплообмен.

Распределение температуры в каналах разной формы. Знание распределения температур в потоке металла позволяет рассчитать теплообмен в канале, если известно распределение скоростей, касательных напряжений и тепловых потоков по периметру канала.

При проведении опытов измерения производились при стационарном тепловом режиме. Полученные опытные данные позволили рассчитать теплообмен за пределами начального участка при турбулентном движении алюминия в графитовой трубе и подводе к нему со стороны стенки теплового потока, мощность которого постоянна по длине трубы. Методика эксперимента и обработки полученных опытных данных подробно изложена в работе [19].

Теплообмен жидких металлов в каналах простой формы. Знание распределения температур в потоке металла позволяет рассчитать теплообмен в каналах, если известно распределение скорости, касательных напряжений и тепловых потоков по периметру канала.

В камерах сгорания очень важно уметь рассчитать теплообмен и массообмен для определения момента зажигания частицы распыленного топлива, диффузии окислителя к горящей частице топлива и диффузии продуктов сгорания от частицы топлива в ядро газового потока 2.

достаточно точно рассчитать теплообмен в современной топке с жидким шлакоудалением и определить ее выходную температуру.

Как видно из рис. б-З и 6-4, результаты расчета по формулам (6-32) сильно отличаются от опытных данных при давлениях р>4-10а н/м*. Это объясняется тем, что в решении (6-32) не учтена конвекция, которая существенна для нитей d ^s 0,1 мм. В настоящее время' не представляется возможным точно рассчитать теплообмен нитей ламп ЛТ-2 при низком вакууме (р =js 10s— 10s н/м2), поскольку в этой_зоне имеет место переходной режим от свободной конвекции к теплопроводности газа, который не изучен аналитически [Л. 22, 71 ].

Обработка экспериментальных данных подтвердила, что закон теплообмена для начального участка закризисной области описывается уравнением! (4.134). Установление зависимости St = / (Re**,...) с учетом уравнения энергии и неразрывности позволяет теоретически рассчитать теплообмен подлине начального участка. В первом приближении использовалось уравнение энергии без стока тепла за счет испарения капель, а их влияние на число St можно учесть в законе теплообмена Ys
Типовая задача. Имеется замкнутая система известной геометрии, состоящая из N изотермических поверхностей, имеющих температуры Т{ и коэффициенты теплового излучения е; (/ = 1, 2, ...,N). Требуется рассчитать теплообмен излучением в такой системе, т.е. найти результирующие потоки излучения ?рез ( для каждой поверхности.

По найденному из соотношений (3.254), (3.255) значению е r = A r c можно рассчитать теплообмен излучением между газом и черными стенками по формуле

Данное уравнение позволяет рассчитать зависимость напряжения течения от размера субструктуры. Исходя из общего уравнения для параболического упрочнения (3.57) напряжение течения на третьей-стадии (без учета уменьшения зерна) может быть записано в виде

По аналогии, инвариантной характеристикой разупрочняю-щего воздействия среды на чисто коррозионном этапе развития трещины служит плотность коррозионного тока короткозамк-нутой деформационной гальванопары с неполяризуемым катодом. Зная зависимость плотности тока деформационной гальванопары от приложенного напряжения, можно по выведенным соотношениям рассчитать зависимость скорости коррозионного роста трещины от величины приложенного напряжения.

2. При известных параметрах формулы (1) — (12) позволяют рассчитать зависимость выходного напряжения от времени при заданном температурном режиме и давлении. Для заданных допусков на стабильность выходного напряжения но этой зависимости можно рассчитать время наработки на отказ.

Пользуясь этой формулой, можно рассчитать зависимость отношения РР/Р3 от температуры и времени испытаний. Полученные зависимости изображены на рис. 25 и 26. Анализ этих кривых показывает, что значение РР/Р3 резко меняется с изменением температуры воздействия. При небольших температурах (30° С) выходной параметр заметно зависит от времени испытаний. С увеличением температуры эффект времени снижается.

Пользуясь этой формулой, можно рассчитать зависимость отношения Рр/Рз от температуры и времени испы-

При известной функции положения у = 1у(ф) можно рассчитать зависимость к. п. д. механизма от угла поворота ротора —

Таким образом, по формуле (126) путем предварительного расчета зависимости гу = / (г) или ry = f (a) можно рассчитать зависимость А ~ f (Az) коэффициента поддерживающей силы от хода муфты.

А12О3 [2], можно рассчитать зависимость напряжения разложения глинозема от его концентрации для реакций (4.3) и (4.4) (рис. 4.1).

Из уравнения (9) получены для различных г независимости Т(т), которые приведены на рис. 11. Эти зависимости хорошо аппроксимируются линейным приближением в области значений г = 1 • 10~4 — - 1 -10~3 мне = 1 -1(Г5 -9- 10~4 при времени 0< т < 2500 с, поэтому принимаем, что dT/dr - const. При таком допущении можно рассчитать зависимость dT/dT от радиуса частицы г и исходной толщины 26

денных на рис. 5.7 и 5.8. Пунктирная и сплошная кривые на рис. 5.10 характеризуют прочность каждого однонаправленного слоя с учетом нелинейного характера деформирования. Штрихпунктирная кривая соответствует расчету прочности при растяжении углепластика в предположении линейности деформации. Для пластика, армированного волокнами Кевлар, различие между расчетной кривой и экспериментальными значениями весьма незначительно. При малом угле взаимной ориентации слоев расчетные значения значительно больше измеренных значений.. Прочность при растяжении существенно зависит от угла взаимной ориентации слоев и для углепластика, и для пластика, армированного волокнами Кевлар. Аналогичным методом можно рассчитать зависимость прочности от угла взаимной ориентации слоев для пластика, находящегося в сложном напряженном состоянии [6] .

денных на рис. 5.7 и 5.8. Пунктирная и сплошная кривые на рис. 5.10 характеризуют прочность каждого однонаправленного слоя с учетом нелинейного характера деформирования. Штрихпунктирная кривая соответствует расчету прочности при растяжении углепластика в предположении линейности деформации. Для пластика, армированного волокнами Кевлар, различие между расчетной кривой и экспериментальными значениями весьма незначительно. При малом угле взаимной ориентации слоев расчетные значения значительно больше измеренных значений. Прочность при растяжении существенно зависит от угла взаимной ориентации слоев и для углепластика, и для пластика, армированного волокнами Кевлар. Аналогичным методом можно рассчитать зависимость прочности от угла взаимной ориентации слоев для пластика, находящегося в сложном напряженном состоянии [6] .