Рассматривая диаграмму

пара в выносных циклонах оыли проведены А. В. Евдокимовым [18, 22]. Исследования показали, что расслоение пароводяной смеси на прямых участках трубы действительно имеют место, однако эффективность этого расслоения в большей степени зависит от солесодер-жания котловой воды, чем от скорости смеси в трубе. При солесо-держании котловой воды 5к.в
Однако исследования показали, что при солесодержании котловой воды Зк.в^гбООО мг/кг в трубах с прямыми участками l/d^2Q и при приведенных скоростях пара в трубах штр^8 м/с расслоение пароводяной смеси практически отсутствует, что исключает возможность увеличения допустимой нагрузки циклонов (это было подтверждено соответствующими испытаниями промышленного циклона).

. 3. Образование свободного уровня воды в трубах и расслоение пароводяной смеси в слабонаклонных и горизонтальных подъемных трубах. Свободный уровень образуется в трубах при резком снижении их тепловосприятия из-за шлакования или неравномерности работы горелок на малых нагрузках. Это явление наблюдается преимущественно в экранных трубах, входящих в барабан выше уровня воды. Появление свободного уровня в слабообогреваемых экранных трубах приводит к перегреву металла труб с появлением отдулин и свищей, требующих останова котла для проведения ремонта.

Расслоение пароводяной смеси с раздельным течением воды и пара может происходить при небольшой скорости среды на горизонтальных или слабонаклонных участках труб. При этом разница температур металла трубы в ее паровой и водяной части составляет около 100- 120°С и практически не может привести к пережогу и разрушению металла.

не обеспечивает смыва со стенок котельных трубок образующихся паровых пузырьков. К таким местам прежде всего относятся трубки с плохой цуркуляцией воды -и трубки с малым наклоном, в которых происходит расслоение пароводяной смеси.

Кроме того, в змеевиках с малым диаметром навивки имеет место расслоение пароводяной среды в зоне испарения, что может привести к возникновению пульсации и градиенту температуры по периметру теплообменной трубы. Отсутствие достаточного экспериментального материала и длительного опыта эксплуатации требует тщательного изучения и экспериментальной отработки ПГ с такими змеевиками.

У котла ТКП-1 максимальной производительностью 150 т/час в нижнем конце обогреваемой части труб конвективного пучка имелся горизонтальный участок (фиг. 6-14). После 24000 час. работы котла со средней нагрузкой 140 т/час появились свищи в нижней части сечения этих труб. В трубах был обнаружен слой шлама толщиной 15—• 20 мм, покрывавший нижнюю часть горизонтальных участков. Возникновение аварий совпало с изменением режима котловой воды, из-за чего выделение шлама возросло. Расслоение пароводяной смеси с раздельным движением пара и воды в горизонтальных участках явилось косвенной причиной повреждений, так как при раздельном движении скорость воды уменьшалась, что способствовало увеличению отложения шлама. Повреждение труб прекратилось после изменения формы их нижней части и уменьшения длины горизонтальных участков.

в) Выходной участок змеевика кипящего экономайзера— на расстоянии 500—1000 мм от выходного коллектора. На этом участке иногда наблюдается язвенная коррозия, вызванная расслоением пароводяной смеси, действием находящихся в воде различных окислителей. Вследствие обычно пульсирующей подачи питательной воды на выходных участках иногда происходит расслоение пароводяной смеси, перегрев стенок, отделение чешуек, состоящих из продуктов пароводяной коррозии, и упаривание воды иногда досуха при забивании змеевиков продуктами коррозии. По радиусу закругления чешуек и их составу иногда возможно установить место, где они образовались.

Наличие наклонных кипятильных труб снижает величину допустимого сопротивления вследствие того, что в таких трубах возможно расслоение пароводяной смеси ,и ряд других нежелательных явлений. Для контуров с наклонными кипятильными трубами следует ограничивать значения допустимой величины сопротивления сепараторов.

В кипящем экономайзере при малой скорости воды возможно расслоение пароводяной смеси (см. § 9-1). Защита от кислородной коррозии и расслоения достигается выбором соответствующей скорости воды. Массовая скорость воды на входе в экономайзер должна быть не менее 400 кг/ж2 • сек. При этом внутренний коэффициент теплоотдачи достаточно велик («2 — 3000-^-4000 вт/м2-град), чем обеспечивается надежное охлаждение змеевиков.

собой параллельно включенные горизонтальные или елабонаклояные змеевики, в которых возможно расслоение пароводяной смеси. Критерием надежности работы таких труб является отсутствие недопустимого перегрева металла при наличии расслоения пароводяной смеси в них, т. е. максимальная температура стенки не должна быть больше, чем допустимая температура для металла данной трубы. Так как перегрев стенки тем больше, чем меньше скорость воды иа входе в змеевик, то проверка надежности производится для трубки с наименьшим расходом. При равномерной тепловой нагрузке для схемы «2» такой трубкой является ближайшая ко входу жидкости в коллектор, для «П»—наиболее удаленная трубка от входа жидкости. При равномерных по длине коллекторов отводах и подводах жидкости, но неравномерной тепловой нагрузке следует проверить надежность трубки с максимальной тепловой нагрузкой. Если гидравлическая и тепловая неравномерности практически отсутствуют, то проверка надежности производится в среднем для всей поверхности нагрева.

Следовательно, рассматривая диаграмму железо — углерод в участке от железа до цементита, компонентами системы можно считать железо и цементит. В таком случае до рассмотрения системы следует ознакомиться со свойствами и строением этих компонентов.

Рассматривая диаграмму растяжения металла легко убедиться, что холодная пластическая деформация снижает относительное удлинение примерно на величину предварительного удлинения. Однако, в связи со склонностью предварительно пластически деформированного металла к явлению деформационного старения, указанное снижение пластически может быть более ощутимым. Как известно, запас пластичности металла в основном определяет ресурс конструкции, в особенности, при наличии концентраторов напряжений, цикличности нагружения и коррозионных сред.

Термический к. п. д. теплофикационного цикла ниже термического к. п. д. соответствующего конденсационного цикла, в котором пар расширяется в турбине до очень низкого давления, производя при этом полезную работу, и превращается в охладителе в конденсат, а отнятое от него в конденсаторе тепло полностью теряется с охлаждающей водой. Это объясняется тем, что в теплофикационном цикле конечное давление пара р2 значительно превосходит обычное давление в конденсаторе паровой турбины, работающей по конденсационному циклу. Увеличению же давления р2, как в этом можно легко убедиться, рассматривая диаграмму (см. рис. 10-25), соответствует сокращение количества тепла quon, используемого в паровом двигателе (уменьшение площади 1—2—3—4—-5), и увеличение количества тепла q2, уносимого охлаждающей водой (увеличение площади /—5—4'—/'), и, следовательно, в итоге — уменьшение величины f\t.

Расположение политроп в системе р—v зависит от показателя п. Политропы, выходящие из одной точки (рис. 10), располагаются по определенному закону. Рассматривая диаграмму р—v, можно заметить, что линии политропных процессов располагаются тем круче к оси абсцисс, чем больше показатель политропы п.

Обобщенная диаграмма циклического упругопластического деформирования может быть выражена аналитически. Рассматривая диаграмму в относительных координатах, когда все напряжения и деформации отнесены к напряжению и деформации предела пропорциональности в исходном нагружении соответственно (5 = S/aT, а — . сг/сгт, ё = е/ег, ё = е/ет) и т. п., зависимость может быть выражена:

В настоящее время большое значение приобретает деформационная характеристика металла — критическое раскрытие трещины (КРТ). В работе [27] показаны возможные области применения критерия раскрытия трещины. Рассматривая диаграмму растяжения материалов (рис. 10),

Рассматривая диаграмму жидкость — пар реального вещества (например Р — и-диаграмму, изображенную на рис. 5.1), можно выделить в окрестности критической точки границы областей с различной термодинамической устойчивостью. Ниже критической точки такими границами являются бинодаль — кривая сосуществования двух фаз и спинодаль — линия, определяющая область абсолютной термодинамической неустойчивости, внутри которой справедливы следующие соотношения, не реализуемые в опыте [5.7]:

Рассматривая диаграмму на фиг. 2, сделаем сначала следующие предположения:

Следовательно, рассматривая диаграмму железо — углерод в участке от железа до цементита, компонентами системы можно считать железо и цементит. В таком случае до рассмотрения системы следует ознакомиться со свойствами и строением этих компонентов.

Наиболее наглядное представление о различных стадиях процесса деформации можно получить, рассматривая диаграмму деформации тела под воздействием возрастающей нагрузки. Такая диаграмма обычно строится по результатам опыта в координатах деформация— сила (рис. 10.2). Для металлов и их сплавов диаграмма деформации имеет два характерных участка: в начальной стадии нагружения до определенной нагрузки макроскопическая деформация возрастает по линейному закону (закон Гука), а затем зависимость между силой и деформацией становится криволинейной. Кривая деформации практически обрывается в тот момент, когда происходит лавинное разрушение тела и вследствие этого нагрузка очень быстро спадает.