Рассматривая равновесие

Некоторые типы плоских кулачковых механизмов показаны на рис. 5.2. Рассматривая приведенные схемы, нетрудно заметить, что движение ведущего звена (кулачка) и ведомого звена (толкателя или коромысла) может быть возвратно-поступательным, вращательным и сложным. На схемах вид возможного движения звеньев показан стрелками.

Рассматривая приведенные выше примеры, можно заключить, что существует тесная взаимосвязь между методами расчета,

При суммарной нагрузке 50% номинальной паропроизводительность котла составляет 75 т/ч, при водогрейной нагрузке — около 5 Гкал/ч. При суммарной нагрузке 30.% номинальной паропроизводительность котла достигает 47 т/ч, при водогрейной нагрузке — всего лишь 2,0 Гкал/ч. Кривая 2 показывает изменение паропроизводитель-ности котла при пропуске всех дымовых газов через первую конвективную шахту, а график 4 представляет изменение водогрейной нагрузки при таком пропуске газов. Рассматривая приведенные графики, можно установить, что, применяя регулирование шиберами пропуска дымовых газов через первую и вторую конвективные шахты, можно поддерживать постоянной паровую нагрузку около 83 т/ч в пределах изменения общей нагрузки котла от 100 до 60% номиналь-

Рассматривая приведенные допуски как стандарты соответствующих измерений, из формулы (6-1 а) нетрудно усмотреть, что при одинаковых t и ах продолжительность наблюдений во втором случае может быть сокращена в (oxi/>axz)2 раз, т. е. от 4 до 100 раз! Характер взаимной зависимости ах, а~ и п хорошо виден из рис. 6-1.

Рассматривая приведенные выше уравнения упругости при €i; = gy = 8, получаем:

Рассматривая приведенные данные, можно отметить наличие двух областей в ходе кривой зависимости коэффициента теплоотдачи от тепловой нагрузки (температурного напора). Левая часть кривой характеризуется снижением теплоотдачи по мере повышения тепловой нагрузки (температурного напора); правая ветвь кривой — подъемом. Обращает на себя внимание, что кривые в правой части (большие тепловые потоки) эквидистантны и характер влияния

Не прибегая к анализу, а только рассматривая приведенные кривые, можно сделать вывод, что этому условию удовлетворяют многогранники, угловой шаг которых равен '/4 периода кр.ивой

Рассматривая приведенные графики, построенные для начальной степени неравномерности 5%! (рекомендуемой для промышленных паровых турбин), можно убедиться, в том, что изменения в зависимости от условий работы значительны и что нельзя их не учитывать. Так, при работе при пониженном противодавлении степень неравномерности уменьшается на 1,4—1,5%' (для данного случая), что приводит к упоминавшимся набросай нагрузки, толчкам и т. п. Конденсационная турбина в период работы на теплой охлаждащей воде перестает выдерживать сброс полной нагрузки и т. п.

Вначале рассмотрим вывод для турбоустановок без учета влияния отвода влаги в проточной части вместе с паром из отборов в регенеративном подогревателе. Рассматривая приведенные выше схемы и процесс расширения (см. рис. 5.5), можно отметить, что все ступени подогрева, снабжаемые паром из ЧНД, не отличаются в принципе от таковых в схемах обычных ТЭС, поэтому справедливы и расчетные формулы для них: (1.7) для узловой и (1.13) для каскадной.

Законы движения системы выходное звено передачи — исполнительный орган определяют выходные показатели гидродинамических приводов. Момент инерции /а масс выходного звена во много раз меньше момента инерции /о масс машины, связанных с исполнительным органом. На основании анализа систем получено, что рассматривая приведенные значения моментов /о и J2 можно не учитывать влияния к.п.д. механической части трансмиссии от валов масс до звена приведения.

Рассматривая приведенные выше группы несовместимых событий, определим вероятность возникновения того или иного значения живучести (работоспособности) системы ер

Величину силы Р* найдем, рассматривая равновесие звена 2. Напишем равенство нулю суммы моментов относительно точки С всех сил, приложенных к звену 2 (тем самым исключим из него момент неизвестной реакции Р^).

Болт поставлен с зазором (рис. 1.20). При этом внешнюю нагрузку F уравновешивают силами трения в стыке, которые образуются от затяжки болта. Без затяжки болтов детали могут сдвигаться на значение зазора, что не допустимо. Рассматривая равновесие детали 2, получим условие отсутствия сдвига деталей

По аналогии с формулой (1.22) и рис. 1.22, рассматривая равновесие полуклеммы, записываем

Для упрощения расчета допускают, что шпонка врезана в вал па половину своей высоты, напряжения осм распределяются равномерно по высоте и длине шпонки, а плечо равнодействующей этих напряжений равно ~-й72. Рассматривая равновесие вала или ступицы при этих допущениях, получаем услизпя прочности в виде:

Во всех других точках линий контакта наблюдается скольжение со скоростью vCK—vl—иа. На рис, И.8 эпюра распределения скоростей скольжения по линии контакта изображена жирными линиями. Полюс качения располагается в середине линии контакта только при холостом ходе. При работе с нагрузкой он смещается от середины на некоторое значение А. Это смещение можно определить, рассматривая равновесие ролика. Здесь вращающий момент 7\ должен уравновешиваться моментом сил трения. Эпюра сил трения /•" показана на рис. 11.8, где направление сил трения противоположно направлению скоростей скольжения, а удельная сила трения F' = Fnf/b.

ружности конуса, используются для передачи крутящего момента, Рассматривая равновесие правой полумуфты, получаем

Р18 и Р?, вдоль соответствующих звеньев и Р*2 и Р4Т, перпендикулярно этим звеньям. Рассматривая равновесие звена 2, составляем уравнение моментов относительно центра среднего шарнира В:

Полагая в качестве первого приближения, что касательные напряжения по ширине b сечения распределены равномерно, и рассматривая равновесие выделенной части балки, имеем

Из решения уравнения (21.7) найдем неизвестные векторы F^n .и Ft.:n (рис. 21.5, б), а рассматривая равновесие звена 2 — вектор FM.

в гл. 8. Из совместного решения уравнений (21.22), (21.24), (21.25) определим проекции векторов FD и MD. Рассматривая равновесие звена 3, получим уравнение ~Fo + ^3 + -^23 = 0, в котором векторы FD и F23 полностью определены, а проекции вектора F23 определятся при представлении векторного уравнения уравнениями проекций на координатные оси. Аналогично решается уравнение равновесия звена 2 : F3a + F2 + Fla = 0.

Разрезая брус произвольным поперечным сечением, отбрасывая одну из частей и рассматривая равновесие оставленной (рис. 2.62, б, в), заключаем, что крутящий момент