Рассматривая уравнения

Рассматривая выражения критериев подобия через отдельные величины, можно убедиться в том, что критерий Рг есть не что иное, как частное от деления критерия Ре на критерий Re, т. е.

В случае незамкнутой оболочки к тому же выводу можно прийти, рассматривая выражения для изгибающего момента Мг (7.24) и поперечной силы Qa.

Рассматривая выражения (4.15) и (4.18) для комплексной скалярной функции и для винт-функции, можем отметить следующие особенности этих выражений: во-первых, главная часть функции равна функции главной части винта (его вектора), а во-вторых, функция винта полностью определяется функцией его главной части.

Рассматривая выражения (6) и (7), получим, что

Рассматривая выражения (64), можно сделать следующие заключения.

Рассматривая выражения (261) при TI << 2, приходим к выводу, что динамические податливости и в этом случае оказываются близкими по величине к статическим

Возвращаясь к решению нашей задачи и рассматривая выражения (18.1) — (18.5) как функциональную систему пяти уравнений, видим, что она не замкнута, так как содержит две неизвестные функции а(6) и V(6) и пять неизвестных постоянных (q, a.l, а2, V2 и V0). Из условий задачи не использованы функция а = а (s) с известным положением критических точек 5 = S] и s = s2, в которых она испытывает разрыв. Чтобы замкнуть написанную систему уравнений, присоединим к ней еще два уравнения, которые получаются, •если приравнять приращения потенциала скорости на профиле Ф (s) — Ф (Sj) соответствующему приращению потенциала скорости & круге Ф(6, />) —Ф(001, Р):

Для оценки предельной величины е^р найдем зависимость Р (е*) как и в предыдущем случае, рассматривая выражения (3.115) и (3.116):

Рассматривая выражения (6) как формулы замены переменных xs, xs новыми переменными С,,, Ds, приведем систему (5) к стандартной форме

В случае незамкнутой оболочки к тому же выводу можно прийти, рассматривая выражения для изгибающего момента Ма (7.24) и поперечной силы Q2.

В предыдущем разделе для расчета аэродинамических характеристик была использована величина индуктивной скорости, определяемая импульсной теорией, т. е. величина скорости, равномерно распределенной по диску несущего винта. Неравномерное распределение скоростей протекания можно найти, рассматривая выражения импульсной теории для режимов висения 'и вертикального полета, в дифференциальной форме. Такое рассмотрение называют элементно-импульсной теорией. В теории

Рассматривая выражения (13), заметим, что относительная плотность запол иителя (i и параметр исходных данных С задаются в начале проектировании в зависимости от конкретных конструктивно-технологических требований. Поэтому данную задачу можно решить следующим образом: задаваясь рядом значения параметров ^t, ц„ ц,, ... и Ci, Ct> W> —• определяемым возможным диапазоном их изменении, можем определить параметры оптимальной конструкции X и d. Таким образом, задача сводится к определению минимума целевой функции лишь двух переменных

К тому же выводу можно прийти, рассматривая уравнения равновесия, связывающие моменты Ta/ra = T1/r1, Т± + Т3 = TH, откуда видно, что достаточно задать какой-либо один из моментов, чтобы определить два остальных.

Рассматривая уравнения равновесия обоих тормозных рычагов (фиг. 82), получаем

Рассматривая уравнения (2) и (3), можно отметить, что такая форма представления усредненных импульсов сил реакции позволяет существенно упростить определение их величин, если е = = 0. В этом случае се = dQ/dt = Д0/Дг, и движение массы в диске можно представить как движение вдоль радиуса при ю = Q = = const. При безотрывном движении т для определения рх, pv (2) необходимо знать функции х (0) и у (0), а при отрывном движении получаем из (3) непосредственно рх = ру = 0.

мент на те же опорные площадки. Рассматривая уравнения, аналогичные (VIII.55) и (VIII.58), из условий, подобных (VIII.48) и (VIII.49), можно получить

равна нулю. Рассматривая уравнения равновесия (2.45) как условие равенства нулю всех сил, действующих на объем dV, запишем принцип возможных перемещений в виде

Можно, однако, решение провести иначе. Рассматривая уравнения 1, 2 и 3, обозначенные фигурными скобками в системе равенств (26), мы видим, что они при фиксированных значениях <рх и я^ представляют собой уравнения между параметрами механизма г и R. Тогда в координатной сетке R и г эти зависимости представляются некоторыми кривыми — геометрическими местами, которые на рис. 300 изображены тремя кривыми: кривой Г12, отвечающей уравнению 1, кривой Г23, отвечающей уравнению 2, и кривой Г34, отвечающей уравнению 3 в системе (26). При произвольно выбранных значениях параметров срх = а и г^ = b эти геометрические места Гц пересекаясь образуют некоторый криволинейный треугольник abc.

Рассматривая уравнения (20), (21), (22) и (23) и раскрывая в них скобки, обращаем внимание на члены, содержащие косинусы и синусы, из которых каждый носит свое название, а именно:

Рассматривая уравнения (2.184) и (2.185) совместно с сопряженным уравнением (2.144), традиционным для теории возмущений методом находим

Критерий сбалансированности гибкого ротора можно получить, рассматривая уравнения, описывающие его движение. В конечном результате дифференциальные уравнения колебаний переходят в уравнения, связывающие прогибы и углы поворота, а также неуравновешенные силы и моменты с параметрами системы. На основании этого можно сформулировать первый и второй критерии уравновешенности: нулевые прогибы в плоскостях измерения и нулевые неуравновешенные силы и моменты на дисках.

равна нулю. Рассматривая уравнения равновесия (2.45) как условие равенства нулю всех сил, действующих на объем dV, запишем принцип возможных перемещений в виде

Рассматривая уравнения' (54) и (70), видим, что они однотипны (разница только в значениях г\о и т]п). Это подтверждает правильность наших выводов, так как установка с непогруженными источниками является частным случаем установки с погруженными .источниками.