Рассматриваемом интервале

ствует дальнейшему разложению -:арбида вольфрама, накоплению продуктов разложения в кобальте ни» связке (двойных карбидов W2C, выделений углерода в виде графита), снижению при этом его содержания. Деструктивные изменения в структуре твердого сплавэ в рассматриваемом диапазоне режимов облучения связаны с обеднением поверхностных слоев кобальтом и потерей вследствие этого пластичности материала. Вместе с тем установлено [101], что в определенном диапазоне плотностей энергии, не превышающем 0.8 Дж/мм', происходят дополнительное растворение вольфрам;» и углерода в области межфазной границы, распад твердого раствора вольфрама и углерода, а также насыщение кобальтовой связки вольфрамом. Эти процессы способствуют повышению межфачной прочности композиционного M,I териала, не снижая в целом его пластичности.

Если -под энтальпией смеси t'CM. -при условиях, когда ti' (вплоть до условий, когда энтальпия потока равна энтальпии пара I" при температуре насыщения) значения х положительны и равны массовому паросо-держанию смеси. Величину, определяемую по уравнению (1.30), во 'всем рассматриваемом диапазоне энтальпий потока, включающем отрицательные значения х, называют часто относительной энтальпией.

рис. 4.17) и (4.13). Расчеты проведены при высотах парового пространства 0,6 и 0,8 м ло обеим формулам и дополнительно при Я=1,5 м — по формулам (4.13) [формула (4.9) для таких высот непригодна]. Как видно из рисунка, в рассматриваемом диапазоне скоростей w0" сходимость значений to, рассчитанных по обеим зависимостям, можно считать удовлетворительной. Однако нельзя не заметить, что при низких w0" и Я^0,8 м влажности при транспортируемом уносе (т. е. оо, рассчитанные по формуле (4.13)] оказались выше, чем при одновременном уносе, вследствие транспортировки и заброса нетранспортируемой влаги, что, конечно, не может иметь места. Сопоставления, проведенные при других давлениях, привели

Приводя все износы к износу подающего клина Uu = V для угла кармана с наклоном «0 = 20°, выражение (6) станет функцией одного агрумента V. В рассматриваемом диапазоне значений Дк эта зависимость близка к линейной. Отбрасывая член, имеющий второй порядок малости, и, подставляя значения геометрических параметров (с, b, ai4), получим упрощенное выражение

Размер зоны свидетельствует о том, что почти во всем рассматриваемом диапазоне развитие трещины происходило путем формирования скосов от пластической деформации на все сечение. Так, например, при 15 МПа-м1/2 радиус зоны составил около 0,8 мм, что привело к распространению зоны пластической деформации с двух сторон листа на указанную величину, т. е. на всю его толщину. Начиная с этой величины КИН развитие трещины происходило по механизму Кт путем продольного сдвига берегов усталостной трещины, поскольку толщина пластины 1,6 мм равна значению 1rh > 1,6 мм или меньше нее в большей части введенного для обобщения диапазона КИН. Для возрастающих величин предела текучести более 350 МПа полное смыкание скосов от пластической деформации наступает за пределами введенного для обобщения экспериментальных данных диапазона

В рассматриваемом диапазоне главных напряжений ±0,3 и ±0,5 для всех длин трещин кинетические кривые располагались эквидистантно относительно KI (рис. 6.33). Поэтому поправочная функция на несинфазность нагружения (6.43) была определена путем расчетов длительности роста трещины на основе единой кинетической кривой и поправки (6.42). Ее величина менялась после каждого расчета длительности роста трещины до тех пор, пока полученный результат не стал отличаться от результата, зарегистрированного в опыте по несинфазному нагружению, с точностью от 0,5 до 15 %. Такая точность расчетов для разных комбинаций параметров цикла нагружения обусловле-

ционной температуры. В некоторых случаях величина этих напряжений такова, что они могут вызвать повреждение композита, обычно выражающееся в виде расслоений. Если известны коэффициенты термического расширения однонаправленного композита во всем рассматриваемом диапазоне температур, для расчета осредненных термических микронапряжений в слоистом композите можно использовать линейный анализ слоистой среды. Используя затем зависимости

Приведенные данные позволяют сделать предположение о том, что деформационные свойства в прямой форме не зависят от скорости в рассматриваемом диапазоне скоростей деформирования, а основное значение имеет время деформирования при повышенной температуре. В соответствии с этим можно предложить свести реологические уравнения состояния к уравнениям теории старения 1300, 306]. Применительно к ползучести теория старения выражает

В рассматриваемом диапазоне температур е' и е" имеют максимумы, положение которых зависит от вязкости т] исходного нефтепродукта, выраженной в условных градусах Энглера. В область более низких температур сдвинуты максимумы е' и е" эмульсий, у которых вязкость имеет наименьшее значение.

ственно, свойственные эксплуатационным режимам конструктивных элементов. Сплав ЭП-693ВД является высокопластичным, у него кратковременная пластичность в 5-6 раз выше, чем у сплава ЭП-220 (см. рис. 2); в рассматриваемом диапазоне температур для него характерен «провал» пластичности (см. рис. 2, а), отсутствующий у сплава ЭП-220. Неодинаково на этих материалах сказывается и время деформирования: сплав ЭП-693ВД при высоких температурах существенно охрупчивается, но сохраняет высокую пластичность (~35 %), а сплав ЭП-220, наоборот, показывает при длительном времени меньшую интенсивность охрупчивания, а пластичность его составляет приблизительно 10 % (см. рис. 2, кривые 5, 6).

Оптимизационные модели предназначены для выработки экономически эффективных решений по использованию располагаемых (определяемых на этапе проектирования - см. § 8.2 и 8.3) возможностей ЭК для обеспечения надежности топливоснабжения потребителей, включая рациональное использование различных объемов складов и хранилищ топлива, резервов производственных мощностей, возможностей взаимозаменяемости топлива у потребителей, пропуск-, ной способности транспортных связей. При этом возможность различных возмущений и отказов в системе, в том числе крупных, учитывается укрупненно - нормативами резервов и запасов. Поэтому решения, вырабатываемые с помощью оптимизационных моделей, желательно уточнять (корректировать) с помощью имитационных моделей, анализируя последствия различного рода конкретных крупномасштабных возмущений - изменений гидрометеорологических условий (похолодание на большой территории страны, уменьшение стока рек), аварий в крупных узлах производства и транспортирования энергоресурсов, срывов сроков ввода важных объектов ЭК и т.д. Чем меньше период заблаговременности формирования решений в рассматриваемом диапазоне (от месяца до 1-2 лет), тем больше необходимость использования имитационных моделей. Нужно обратить внимание на то, что в так называемых имитационных моделях, обеспечивающих изучение поведения системы при различных (анализируемых) возмущениях, для выработки управляющих воздействий используются оптимизационные процедуры (см. п. 8.4.3). Можно выделить два основных подхода к построению оптимизационных моделей регулирования топливоснабжения на период до 1-2 лет и во внутригодовом разрезе. Первый основан на использовании семейства отраслевых моделей. Он отражен в работах Ю.В. Синяка, В.И. Журавеля и др. [37, 38, 109]. Второй, разработанный в СЭИ СО РАН [41, 42], основан ка описании всего энергетического комплекса в единой модели. Эти подходы взаимно дополняют друг друга и в состоянии охватить широкий класс задач, нуждающихся в программно-математической поддержке. В единой модели отрасли энергетического комплекса объединяются общей системой ограничений,

Повышение температуры, увеличивая скорость диффузии хрома, уменьшает местное обеднение границ зерен хромом и склонность швов к м. к. к. Выдержка стали в рассматриваемом интервале температур в течение /им и более, приводя к диффузионному выравниванию содержания хрома по объему зерна, способствует приобретению металлом повторной стойкости к м. к. к. (правая ветвь схемы — кривая 2). Уменьшение в стали содержания углерода, легирование ее более сильными, чем хром, карбидообразо-вателями (титан, ниобий и др.) сдвигает вправо кривую 1 начала появления склонности металла к м. к. к. Процессы, протекающие при образовании карбидов, влияют не только на появление такой склонности, но и сильно изменяют механические свойства сталей при комнатных и высоких температурах.

В приведенных примерах показаны механизмы, в которых требуется достаточно точное воспроизведение заданного закона движения на всем рассматриваемом интервале перемещения входного звена. В некоторых случаях оказывается достаточным при синтезе механизма удовлетворить условиям воспроизведения отдельных положений звеньев и значений скоростей и ускорений в этих положениях и т. д. Все эти случаи, ОДПРКО, можно рассматривать как частные случаи общей задачи о воспроизведении закона движения.

Приближение (3 .42) базируется на предположении о малом изменении производной с1Т/с1л' на соответствующих интервалах. Оно неправомерно в случае резкого изменения теплопроводности X(х), например, при наличии точки разрыва у X (х) па рассматриваемом интервале. Поэтому целесообразно строить приближение для потока исходя из предположения о малом изменении потока q (х) на соответствующих интервалах. Очевидно, что при малых h поток мало изменяется даже в случае разрыва A, (.v). Из закона Фурье имеем

В такой схеме объем вычислений возрастает по сравнению с квазилинейной схемой, так как на каждом шаге по времени приходится решать методом прогонки систему разностных уравнений не один, a k раз. Однако нелинейная схема дает меньшую погрешность численного решения исходной задачи (3.64) — (3.66), чем квазилинейная. Это объясняется тем, что коэффициенты в выражениях для сеточных аналогов тепловых потоков вычисляются в тот же момент времени, что и температуры (т = /). Для уменьшения погрешности квазилинейной схемы следует уменьшать величину шага Ат, т. е. увеличивать число шагов по времени в рассматриваемом интервале. Поэтому во многих случаях оказывается более выгодным даже с точки зрения затрат машинного времени применять нелинейную схему и делать более крупные шаги по времени Ат, выполняя на каждом несколько итераций.

В приведенных примерах показаны механизмы, в которых требуется достаточно точное воспроизведение заданного закона движения на всем рассматриваемом интервале перемещения входного звена. В некоторых случаях оказывается достаточным при синтезе механизма удовлетворить условиям воспроизведения отдельных положений звеньев и значений скоростей и ускорений в этих положениях и т. д. Все эти случаи, однако, можно рассматривать как частные случаи общей задачи о воспроизведении закона движения.

Решение I. Число отказавших электродвигателей в рассматриваемом интервале

Средняя скорость у,- звена на рассматриваемом интервале времени определится по формуле

Так как положения О, 1, 2, ..., i треугольника отмечены через равные интервалы времени At, то отношение As,-/A? представит среднюю скорость движения треугольника в рассматриваемом интервале:

функций, наименее уклоняющихся от нуля. Геометрический смысл изложенного здесь заключается в следующем. Допустим, что абсолютное значение А на рассматриваемом интервале достигает предельной величины в. В этом случае приближающая функция у = F(XM) (рис. 114) должна быть заключена между двумя кривыми, которые находятся от заданной кривой у = fix) на расстоянии ± е. Если, например, приближаемая функция у = fix) геометрически представляется отрезком прямой, то приближающая функция у = Fixia) может быть заключена между двумя параллельными прямыми, расстояние между которыми равно 2г. В этом случае приближающая функция с достаточной точностью, в пределах выбранного значения е, может считаться отрезком прямой. Подбирая у — = Fixm) так, -чтобы она заключалась между двумя концентрическими дугами, разность радиусов которых равна 2е, можно считать, что она, заменяет приближаемую функцию у = fix), представляющую собой геометрически дугу некоторой окружности.

Это приращение на рассматриваемом интервале угла q> отрицательно, так как абсолютное значение отрицательной работы dAc \> > с1Ал, как видно из рис. 358, а. В другом месте диаграммы, где кривая приведенных движущих моментов расположена над кри-

При работе в кислой области осадки серебра получаются грубыми и темными; начиная с рН 8,5 и до 10,5 покрытия становятся плотными, мелкокристаллическими, а в отдельных случаях полублестящими. Выбранный электролит может работать при плотности тока 1,2—1,6 А/дм2, он стабилен в работе и не вызывает затруднений при приготовлении. К расчетному количеству азотнокислого серебра добавляется сульфосалициловап кислота; выпавший при этом осадок растворяют в возможном наименьшем количестве водного раствора аммиака так, чтобы свободного аммиака в растворе не оставалось, затем вводят все необходимые добавки — и электролит готов к работе. Поскольку электролит работает с растворимыми анодами, то корректировки по серебру не требует. Корректирование раствора заключается в поддержании требуемого рН с помощью аммиака. Электролит обладает высокой рассеивающей способностью. Исследование рассеивающей способности аммиакатносульфосалицилатного электролита показало, что на увеличение ее в основном влияет введение сульфосалициловой кислоты. Сильное влияние этой кислоты можно объяснить значительным повышением катодной поляризации в ее присутствии. Кроме того, было обнаружено, что рассеивающая способность аммиакатно-сульфосалицилатного электролита не зависит от средней катодной плотности тока, что связано с незначительной поляризуемостью катода в рассматриваемом интервале плотностей тока. Наряду со всеми положительными качествами этого электролита необходимо отметить и недостатки; перед покрытием изделия из цветных металлов необходимо защищать подслоем серебра или амальгамы, так как в аммиакатносульфосалицилатном электролите происходит подтравлнвание основы. При этом надо отметить, что практически все нецианистые электролиты, за исключением синеродистороданистого электролита, требуют подслоя серебра или амальгамирования перед покрытием.