Рассматривать колебания

должно выполняться при 2> 0. Это уравнение выражает распределение потенциала в электролите при отсутствии свободных объемных зарядов для случая, когда оси х и у помещены в плоскость металла с началом координат в центре включения (которое можно рассматривать изолированно от остальных), а положительное направление оси г направлено в сторону электролита.

2. Износ жестко связанных кольцевых направляющих. Рассмотрим центрально нагруженный стол с двумя парами кольцевых направляющих, расположенных на разных радиусах (рис. 105). При износе направляющих стол будет опускаться. Однако их износ нельзя рассматривать изолированно, определив предварительно реакции в направляющих. Процесс изнашивания возможен лишь при одинаковом износе каждого сопряжения в направлении х—х, т.е. должно выполняться условие ,

Третью группу задач акустической динамики машин нельзя рассматривать изолированно от источников, поскольку машина и присоединенные конструкции представляют собой единую колебательную систему, тем не менее (ввиду чрезмерной сложности этой системы) рассмотрение отдельных элементов и их акустических характеристик является пока основным путем, который может привести к пониманию законов распространения вибраций в этих конструкциях. Детальное рассмотрение волновых процессов и физических закономерностей колебательного движения в простейших конструктивных элементах и их соединениях является базой, на которой строится знание акустического поведения машинных конструкций и их разумное проектирование. Основное внимание здесь необходимо уделять установлению связи между потоками колебательной энергии и параметрами таких элементов машинных конструкций, как соединения стержней и пластин, однородные среды с различного рода препятствиями, регулярные структуры, в частности решетчатые.

Технологичность конструкции изделий — понятие комплексное. Технологичность конструкции нельзя рассматривать изолированно, без взаимной связи и учета условий выполнения заготовительных процессов, процессов обработки, сборки и контроля. Отработанная на технологичность конструкция заготовки не должна усложнять последующую механическую обработку. В то же время отработку на технологичность конструкции заготовки следует производить с учетом выполнения заготовительных процессов и сборки, стремясь получить наименьшую трудоемкость и наименьшую себестоимость изготовления машины в целом.

Если рассматривать изолированно влияние только первого фактора—плотности воды, то при повышении температуры по изобаре растворимость любых полярных веществ в воде должна 'бы только понижаться, следуя абсолютно строго характеру изменения самой плотности. Влияние только второго — также изолированного фактора— падения энергии кристаллической решетки при

фурменная зона будет сразу изгибаться кверху, меньше простираясь в сторону центра печи. Поэтому возможность образования в центре шахтной печи непродуваемой зоны («Toter Mann») нельзя рассматривать изолированно от скорости дутья в фурмах и от его количества. При недостаточных скоростях и количестве дутья такая зона может образоваться, но образование ее не обязательно даже в самых крупных печах, если правильно выбрана скорость дутья в фурмах (при данном количестве). Практически в зависимости от размеров сечения шахты скорость (действительная) дутья в фурмах выбирается в пределах от 5 — 8 м/сек (вагранки) до 300 м/сек (крупные доменные печи). Возможны и большие скорости дутья, если в конструкции фурмы применяются сопла Лаваля.

В цикле Ренкина сухого насыщенного пара повышение начальной температуры сопровождается повышением начального давления. Влияние начальной температуры нельзя рассматривать изолированно от влияния начального давления.

Нормы d,,, однако, нельзя рассматривать изолированно от значений dy и dnp. Величина dy определяется в основном средствами балансировки и достигается установкой грузов в планшайбе. Поскольку в массовом производстве применяются устройства типа параллельных опор или опор с вращающимися дисками, то установочная неуравновешенность составляет 5 — 30 мкм [5]. Достаточно обоснованных норм du пока не существует. Универсальные нормы неуравновешенности Федерна и Ройт-лингера для шлифовальных кругов не могут быть приемлемы, так как неуравновешенность шлифовального круга изменяется в широких пределах и зависит от многих факторов. Для разработки норм dy целесообразно руководствоваться общей методикой, разработанной проф. В. А. Щепетильниковым [4] с учетом специфики условий эксплуатации и свойств абразивного инструмента.

Распределение напряжений. Консольные лопатки. В гл. 6 отмечалось, что в спектре собственных движений рабочего колеса с консольными лопатками можно выделить участки, где колебания лопаток допустимо рассматривать изолированно, предполагая их консольно закрепленными в жестком массивном основании. Это упрощает экспериментальное определение соответствующих собственных частот и форм колебаний рабочего колеса, что практически всегда допустимо для сложных, высокочастотных форм колебаний лопаток.

Выполнение этих жестких требований встречает на практике большие затруднения. Это относится прежде всего к гарантиям на работу систем регулирования, установленных «а действующем объекте, например на систему поддержания температуры перегрева при изменении нагрузки. Даже при отсутствии сложной взаимосвязанной схемы контур регулирования температуры нельзя рассматривать изолированно. Переходные процессы в этом контуре в большой мере зависят от поведения системы регулирования установки в целом. Несмотря на это, теоретически возможно исследовать поведение одного изолированного контура, даже тогда, когда он связан с другими контурами. Для этого необходимо определить все возмущающие воздействия и оценить реакцию регулируемого участка на них. Но на практике в силу эксплуатационных и технических условий это требование удается выполнить очень редко.

Транспортный газотурбинный двигатель представляет собой сложную разветвленную систему ротор — корпус — подвеска, способную совершать колебания различных видов. Максимальное облегчение конструкции привело к тому, что колебания отдельных его узлов нельзя рассматривать изолированно от всей системы, На-

К этому специальному случаю мы пришли, так выбрав координаты исходной системы, что колебания парциальных систем (определяемых поочередным приравниванием нулю этих координат) оказались тождественными нормальным колебаниям системы. Так выбранные координаты называются нормальными, координатами. Введя эти нормальные координаты, мы определяем парциальные системы и находим парциальные, а значит, и нормальные частоты (поскольку те и другие совпадают между собой). Применяя нормальные координаты, мы4 как будто избавляемся от необ-' ходимости рассматривать колебания в двух связанных системах с одной степенью свободы каждая, так как парциальные системы — это системы с одной степенью свободы каждая, не связанные между собой. Однако в действительности это не так.

Пьезоэлемент, будучи кристаллом или поляризованной керамикой, не является изотропным веществом. Его свойства зависят от направления относительно кристаллических осей или оси поляризации, поэтому характеризующие их константы — тензорные величины. В дальнейшем, однако, будем рассматривать колебания соответствующим образом ориентированных пластин по толщине в направлении координаты х при таком же направлении электрического поля. Свойства этих пластин будем характеризовать значениями констант, действующих в этом направлении, не подчеркивая при этом тензорного характера действующих значений констант, но учитывая запреты, налагаемые при тензорном исчислении.

Второе уравнение относится к призматической балке, у которой жесткость El не зависит от г и ее можно вынести за оператор дифференцирования. Частная производная использована в связи с тем, что функция v зависит не только от z, но и от t, поскольку мы предполагаем рассматривать колебания. Интенсивность распределенной нагрузки q в условиях свободных колебаний балки представляет собой интенсивность сил инерции: — md2v/dt2. Здесь т = Fp — интенсивность распределенной вдоль оси балки массы.

Переходная матрица А(%) составлена с учетом инерции поворота и сдвига сечений, что позволяет рассматривать колебания участков балок с малым отношением длины к высоте (см. 2. 1).

Движение плоскости наклонно-посаженного диска. Если рассматривать колебания прикрепленного к валу диска, плоскость которого не точно перпендикулярна оси вала, а имеет малое угло-

Переходная матрица А () составлена с учетом инерции поворота и сдвига сечений, что позволяет рассматривать колебания участков балок с малым отношением длины к высоте [1].

Если участок с муфтой примыкает к массе, около которой находится узел колебаний, то деформация этого участка мало отличается от амплитуды муфты. Следовательно, мы можем рассматривать колебания муфты как колебания одномас-совой системы, т. е. принять, что отношение возбуждающего (редуцированного) момента к возникшему вибрационному моменту будет равно отношению статической закрутки к динамической

Для большинства лопаток паровых трубин, за исключением очень длинных лопаток последних ступеней, угол закрутки не превышает 30°. Это позволяет при расчете на вибрацию лопаток пренебрегать закру-ченностью лопаток и рассматривать колебания раскрученной лопатки, у которой минимальные оси всех сечений лежат в одной плоскости [66]. В этом случае неподвижные оси х и у можно направить по главным осям инерции, и тогда система уравнений (85) распадается на два независимых дифференциальных уравнения, определяющих форму колебаний лопатки в плоскостях максимальной и минимальной жестко-•стей:

Подвижная система возбудителя представляет собой пространственную конструкцию, и при воздействии высокочастотной вибрации следует учитывать ее упругие свойства. Во многих случаях при этом необходимо рассматривать колебания конструкций, состоящих из цилиндрической оболочки, соединенной с круглой плитой, имеющей ребра или вырезы. Однако наиболее важным является определение первой собственной частоты продольных колебаний подвижной системы. В динамической схеме вибровозбудителя подвижную систему часто приближенно представляют в виде двух инерционных элементов, соединенных упругим элементом.

Вследствие линейности системы можно отдельно рассматривать колебания от неуравновешенности и от веса.

Оценки плавности хода различны даже для одного и того же человека в зависимости от его состояния. Таким образом, чтобы рассматривать колебания автомобиля в действительных условиях, следовало бы учитывать случайный характер многих величин, связанных с этими колебаниями.

Величины ftt, \J)j имеют следующий механический смысл. Пусть цепи электромагнита разомкнуты и токи и электромагнитные силы отсутствуют, а к якорю и сердечнику электромагнита вдоль линии действия электромагнитных сил приложены две равные по величине и противоположные по направлению гармонические силы, амплитуды которых равны единице, а частота — ш Определим периодические колебания под действием этих сил, найдем амплитуду изменения расстояния между сердечником и якорем и сдвиг фаз между относительным перемещением и силами Найденные амплитуда п фазовый сдвиг равны соответственно k^ и 'ф1. Аналогичный смысл имеют величины k2 и 4ъ, только следует рассматривать колебания под действием единичных сил частоты 2ы Величина k0 равна перемещению якоря относительно сердечника при равновесии под действием двух статически приложенных к ним единичных сил.