Рассматриваются конструкции

Аналогичным образом рассматриваются колебания маятников в вертикальной плоскости, проходящей через линию, соединяющую их точки подвеса. Нормальными колебаниями в этой плоскости являются колебания маятников, отклоняющихся на один угол в одну сторону и в разные стороны. Все рассуждения здесь аналогичны предшествующему случаю. Следовательно, колебания двух связанных маятников в этом направлении также могут быть представлены в виде суммы двух колебаний с нормальными частотами, равными частотам соответствующих нормальных колебаний.

Так как рассматриваются колебания относительно естественного ненагруженного состояния, когда Q0=M0 = 0, то Q=AQ, М=АМ и уравнения малых колебаний (7.39), (7.40) принимают вид

Метод начальных параметров. Метод начальных параметров был изложен в § 4.1, поэтому рассмотрим конкретное применение этого метода на примере прямолинейного стержня, состоящего из трех участков: /, )/ и III (рис. 7.10,о). Стержень растянут силой Рх , поэтому Qio=PXl. Рассматриваются колебания стержня в плоскости чертежа, поэтому воспользуемся уравнениями (7.17) —

Изложенные во второй части учебника разделы динамики стержней в основном повторяют разделы, которые рассматривались в первой части учебника, посвященной статике стержней. При выводе уравнений движения использовались те же допущения, что и при выводе уравнений равновесия (т. е. рассматривались «физически линейные» нерастяжимые стержни). Если статику рассматривать как частный случай динамики, то, положив в уравнениях движения слагаемые, зависящие от времени, равными нулю, можно -получить уравнения равновесия стержня, что и делается, когда рассматриваются колебания относительно состояния равновесия.

ф 3.4. Рассматриваются колебания в плоскости х^Ох2 (см. рис. 3.12) относительно естественного состояния стержня, поэтому Qio=Q2o=-M3c=0. При колебаниях на стержень действуют две сосредоточенные силы Ri и R2 (в сечениях 6i и е2), соответственно равные:

Рассматриваются колебания стержня относительно естественного состояния в плоскости чертежа (см. рис. 5.14). Поэтому в уравнениях малых колебаний, например в уравнениях (5.57), следует положить Q,e=Q2o = 0; «1=1. Л33=1. Наличие сосредоточенной массы приводит к появлению ЛР] и ДР2 в правой части первых двух уравнений системы (5.57):

До сих пор при решении задач о колебании систем с сухим трением исследовался случай, когда трение вводилось параллельно всей упругой связи. В настоящей работе сухое трение такого вида рассматривается как дополнительное (трение в направляющих). Сухое трение вводится в основном лишь в части упругой связи. Рассматриваются колебания системы с одной степенью свободы. Система возбуждается гармоническим перемещением заделки, что эквивалентно действию возмущающей силы, амплитуда которой пропорциональна квадрату частоты.

Основные методы расчета вибраций машиностроительных конструкций приведены в третьей главе. Метод расчета стержневых систем основан на использовании элемента, состоящего из балки с распределенными параметрами, к концу которой подсоединена двухмассовая система, причем каждая масса обладает тремя степенями свободы. Из таких элементов могут набираться системы типа амортизированных рам, корпусов и многоопорных роторов. В качестве примера рассматриваются колебания турбогенератора с трехопорным ротором. Анализируется влияние на виброактив-

Движение центра массы неуравновешенного диска. Если рассматриваются колебания неуравновешенного диска, прикрепленного к валу, причем неуравновешенность выражается в том, что центр массы диска не совпадает с точкой прикрепления его к валу, то движение центра массы диска может быть представлено в виде

Рассматриваются колебания несбалансированного ротора, частота оборотов которого меняется по случайному закону. Получены зависимости математических ожиданий амплитуды автоколебаний от математического ожидания частоты оборотов. Выведены уравнения для определения корреляционных функций амплитуды, и фазы автоколебаний ротора.

Рассматриваются колебания упругой гироскопической системы особого вида. Сосредоточенные массы расположены по обе стороны от точки подвеса. Исследуется влияние поля сил тяжести на изгибные колебания такой системы. Получены основные уравнения и приводятся результаты численных расчетов.

Здесь рассматриваются конструкции резервуаров, опирающихся на вертикальные трубчатые стойки, привариваемые к оболочке и соединенные связями, обеспечивающими пространственную жесткость опорной конструкции (рис.15. 21).

пусков и посадок, методы определения ошибок механизмов, расчет размерных цепей и пути повышения точности механизмов. В третьем и четвертом разделах книги излагаются методы расчета и конструирования точных механизмов, деталей и узлов приборов. Сначала изучаются основные виды механизмов для передачи и преобразования движения, затем на основе анализа взаимодействия деталей в механизме определяются условия работы, расчетные размеры, целесообразные конструктивные формы и материалы деталей. Приводятся рекомендации ло выбору посадок, классов точности и шероховатости поверхностей для типовых сопряжений деталей. Рассматриваются конструкции и расчет узлов и деталей приборов — фиксаторов, упругих и чувствительных элементов, отсчетных устройств, успокоителей колебаний и регуляторов скорости.

В книге подробно рассматриваются конструкции основных узлов и деталей контрольных приспособлений, проверенных в производственной практике.

В книге рассматриваются конструкции и расчеты регуляторов, методы статических и динамических исследований систем регулирования различных элементов судовых паросиловых установок. Подробно излагаются принципы построения схем регулирования судовых котельных и турбинных установок, конденсатных систем, деаэрацион-ных и конденсационных установок и систем снабжения паром различных потребителей.

В книге рассматриваются конструкции литых, наборных 'И сварных диафрагм и типы уплотнений их; приводится расчет на прочность и прогиб диафрагм, расчет профилей лэпаток и расчет рамки для изготовления лопатки, методика испытания на прогиб и расчет испытательной нагрузки; излагаются систематизированные данные по материалам диафрагм и направляющих лопаток; описывается изготовление моделей, отливка диафрагм, технология обработки их и методика построения развертки лопатки.

Здесь рассматриваются конструкции различного типа отстойников, в состав которых могут входить смеситель и камера хлопьеобразования, а также отстойник; таким образом, в одной установке осуществляются первые три стадии процесса осветления.

Опыт показывает, что под действием внешних сил элементы конструкций и машин изменяют свои первоначальные размеры и форму. Эти изменения характеризуются деформациями и перемещениями тела. Перемещения упругих тел могут быть двух видов: а) перемещения как абсолютного твердого тела; б) перемещения отдельных точек тела, обусловленных деформациями материала. Первый вид перемещений рассматривается в теоретической механике. В сопротивлении материалов, как правило, рассматриваются конструкции, в которых исключаются такие перемещения. Возникающие в них перемещения вызваны деформациями тела.

Ниже рассматриваются смесители только для сыпучих материалов и сыпучих материалов с небольшими добавками жидких компонентов. Следует отметить, что в различных отраслях промышленности используется свой отраслевой набор конструкций смесителей. Ниже рассматриваются конструкции смесителей, которые наиболее часто используются в химических и смежных с ней отраслях промышленности и изготовляемые заводами химического машиностроения.

Ниже рассматриваются конструкции наиболее распространенных типов муфт и некоторые их оригинальные модификации.