Рассмотрении уравнений

Для контроля просвечиванием характерно наиболее успешное выявление объемных дефектов, к которым относятся поры и шлаковые включения. Вероятность обнаружения трещины при помощи этого метода контроля сравнительно мала. Для этого необходимо, чтобы плоскость трещины не совпадала с направлением излучения и чтобы трещина имела достаточное раскрытие, позволяющее надежно зафиксировать ее на фотопленке. Естественно, что при таком ограничении методы просвечивания не дают надежной гарантии своевременного выявления наиболее опасных дефектов типа трещин. При рассмотрении результатов контроля просвечиванием следует иметь в виду, что он позволяет надежно зафиксировать только размеры дефекта в плане (в плоскости, перпендикулярной к излучению), тогда как размер дефекта в направлении излучения зафиксирован практически быть не может. В практике контроля сосудов это обстоятельство не позволяет установить размер дефекта по толщине стенки сосуда, который в большинстве случаев и определяет степень опасности, так как ориентирован поперек линии действия рабочих напряжений. Другим ограничением при контроле просвечиванием

Для контроля просвечиванием характерно наиболее успешное выявление объемных дефектов, к которым относятся поры и шлаковые включения. Вероятность обнаружения трещины при помощи этого метода контроля сравнительно мала. Для этого необходимо, чтобы плоскость трещины не совпадала с направлением излучения и чтобы трещина имела достаточное раскрытие, позволяющее надежно зафиксировать ее на фотопленке. Естественно, что при таком ограничении методы просвечивания не дают надежной гарантии своевременного выявления наиболее опасных дефектов типа трещин. При рассмотрении результатов контроля просвечиванием следует иметь в виду, что он позволяет надежно зафиксировать только размеры дефекта в плане (в плоскости, перпендикулярной к излучению), тогда как размер дефекта в направлении излучения зафиксирован практически быть не может. В практике контроля сосудов это обстоятельство не позволяет установить размер дефекта по толщине стенки сосуда, который в большинстве случаев и определяет степень опасности, так как ориентирован поперек линии действия рабочих напряжений. Другим ограничением при контроле просвечиванием

проверена при рассмотрении результатов износа сплавов с однотипной структурой. Во всех случаях понижение износа связано с увеличением сопротивления срезу. Изменение свойств наплавленного металла в хрупкой области более существенно сказывается на изменении его износостойкости, чем в вязкой. Если, например, при энергии удара 10 Дж увеличение сопротивления срезу от 100 до 250 МПа вызывает в хрупкой области разрушения уменьшение износа на 40%, то в вязкой области всего на 20%.

Аналогичным образом изменяется износостойкость стали 110Г13Л в зависимости от сопротивления срезу. Кроме того, сопоставление данных по сопротивлению срезу с износостойкостью наплавочных сплавов динами ческому воздействию абразива показывает, что как в вязкой, так и в хрупкой областях разрушения существует прямая корреляционная зависимость между сопротивлением срезу и износом: увеличение сопротивления срезу в обоих областях приводит к уменьшению износа. Полученная общая закономерность была подтверждена при рассмотрении результатов испытаний на изнашивание сплавов с однотипной структурой. Во всех случаях уменьшение износа связано с увеличением сопрртивле-

Ниже — при рассмотрении результатов испытаний опытных и

При рассмотрении результатов сушки электродвигателей необходимо проанализировать характер изменения сопротивления изоляции обмоток электродвигателей в процессе сушки.

При рассмотрении результатов тензометрирова-

При рассмотрении результатов исследований необходимо учитывать, что зонды устанавливают на малом расстоянии от выходного сечения сопла Дг=0,5 d (d — диаметр выходного сечения сопла). Следовательно, в измеряемом сечении поток был неравновесным и показания зонда относятся к этому частному, но весьма важному случаю.

Расчетные формулы, предложенные различными авторами, и условия, для которых получены эти корреляции, приведены были выше при рассмотрении результатов соответствующих исследований. Ими можно воспользоваться для расчетов в случаях, близких к условиям опытов.

Аналогичные заключения можно сделать при рассмотрении результатов применения электронных цифровых машин к решению задачи синтеза направляющего шарнирного четырехзвенника, т. е. задачи о приближении, шатунной кривой к заданной траектории.

Другой эффект ориентации проявляется в изменении коэффициента Пуассона, который может быть оценен в зависимости от времени при одновременном рассмотрении результатов экспериментов по ползучести при растяжении и кручении. Коэффициент Пуассона жестких неориентированных полимеров остается практически постоянным или несколько возрастает во времени. Однако ориентация может резко изменить положение [181 ]. Поведение анизотропных материалов фактически характеризуется несколькими значениями коэффициента Пуассона. Так, его величина-, найденная при нагружении вдоль оси ориентации, должна быть больше, чем для неориентированного полимера, однако это наблюдается не во всех случаях, в частности, для кристаллических полимеров типа ПЭ это не выполняется [179].

В правильности предложенного механизма можно убедиться при рассмотрении результатов потенциостатических исследований анодного процесса [39]. Если ввести в боратный буфер 0,01 моль/л пиперидина, пассивируемость системы резко возрастает: расширяется в значительной степени область пассивного состояния и уменьшаются томи пассивации. Такая же концентрация -бензоа-та пиперидина эффекта не дает. Однако если ввести 0,01 моль/л нитробензоата пиперидина или 3,5-динитробензоата пиперидина, начальный потенциал системы смещается далеко за потенциал полной пассивации металла в боратном буфере (рис. 2,9).

где с = (с1; с2, . . ., сп) — вектор нормали к гиперплоскости; здесь { > — знак скалярного произведения векторов. Достижение хотя бы одной из фазовых координат гиперплоскости (7.32) вызывает смену структуры системы. Существуют два подхода к решению этой задачи: первый путь заключается в использовании б-функций Дирака, в частности, как результат предельного перехода от дифференцируемых функций, аппроксимирующих разрывные функции [42]. Другой путь заключается в рассмотрении уравнений в областях, где функции дифференцируемы [88].

Теоретической основой постановки экспериментальных исследований для многочисленных механизмов, работающих в масляной среде, является контактно-гидродинамическая теория смазки. Контактно-гидродинамический режим смазки является типичным для условий работы зубчатых и фрикционных передач, подшипников, катков и других механизмов. Основная задача теории заключается в определении контактных напряжений, геометрии смазочного слоя и температур при совместном рассмотрении уравнений, описывающих течение смазки, упругую деформацию тел и тепловые процессы, протекающие в смазке и твердых телах. Течение смазки в зазоре описывается уравнениями, характеризующими количество движения, сплошность, сохранение энергии и состояние. Деформация тел определяется основными уравнениями теории упругости. Температурные зависимости находятся из энергетического уравнения с использованием соответствующих краевых условий. Плоская контактно-гидродинамическая задача теории смазки решалась с учетом следующих допущений: деформация ци-лидров рассматривалась как деформация полуплоскостей; упругие деформации от поверхностного сдвига считались малыми; для анализа течения смазки использовалось уравнение Рейнольдса при вязкости смазки, явля-

4. Не учитывается солнечная радиация при рассмотрении уравнений теплового баланса.

При рассмотрении уравнений более высоких порядков условие чередования знаков в неравенствах типа (1.94), (1.96) и (1.98) также выполняется. Всегда при первой волновой частоте

При совместном рассмотрении уравнений энергии, теплопередачи и теплового баланса получим два дополнительных критерия гомохронности: один для нагреваемой среды, второй для нагреваемого металла трубы, а именно:

Весь термодинамический аппарат строится на совместном рассмотрении уравнений (2.27) - (2.29) и вытекающих из них соотношений. В пределе х —> 0, и отсюда получается вся теория капиллярности Гиббса, а при т -> оо - другой предельный вариант термодинамики поверхностных явлений, в котором вообще не используется представление о разделяющей поверхности. Таким образом, мы можем сказать, что метод слоя конечной толщины является обобщением метода Гиббса и наиболее общим методом рассмотрения термодинамики поверхностных явлений.

За исключением некоторых особых случаев, в том числе наличия у уравнения Ф (а) = 0 кратных корней, результаты качественного исследования (устойчивости стационарных решений, самовозбуждения колебаний и др.) могут быть получены при рассмотрении уравнений первого приближения.

При рассмотрении уравнений пластин возможна их классификация, основанная на оценке взаимного влияния сил в срединной плоскости на изгиб пластины и изгиба на эти силы. При этом возможно выделение определенных классов пластин, расчет которых уже не требует использования в полном объеме нелинейных зависимостей теории Кармана.

Тогда при совместном рассмотрении уравнений (5.3.13) - (5.3.15) получается следующая зависимость для выхода кристаллического продукта

При рассмотрении уравнений (24,2), (25,2) и (26,2), из которых следует, что плотность тока на аноде прямо пропорциональна толщине слоя электролита, может создаться ложное впечатление о наличии противоречия между этим уравнением и сформулированным нами выше выводом о резком