Рассмотренных процессов

Более полное представление об изменении основных характеристик исследуемой системы можно получить из представленных на рис. 6.15 данных для этого же образца. Здесь изображенный на рис. 6.14 переходный процесс выглядит в виде скачка всех рассмотренных параметров при постоянной плотности теплового потока q/q" = 1,13 (нормирующая величина q" рассчитывается из соотношения q" = G(i" — ct0). Слева от значения q/q" = 1,13 расположена область режимов с кипящей пленкой, справа — с полностью сухой внешней поверхностью. Здесь отчетливо видно, что в режимах с кипящей пленкой при значительном увеличении тепловой нагрузки все остальные параметры системы остаются практически постоянными, затем они испытывают скачкообразное изменение в режиме высыхания внешней поверхности и далее быстро возрастают при незначительном увеличении тепловой нагрузки в режимах с полностью сухой поверхностью. Вертикальными стрелками указано направление изменения параметров в переходном процессе, например: точки а, с соответствуют температуре внешней поверхности и перепаду давлений на стенке в начале переходного процесса т = 0 (см. рис. 6.14, точки а, с),

К настоящему времени не имеется доказательств того, что какой-либо из трех рассмотренных параметров — Ф, Ф, или tgi/з w — предпочтительней для характеристики интенсивности закрученного потока. Анализ закрученных потоков, выполненный в последующих главах, показал, что интегральный параметр закрутки Ф* однозначно характеризует особенности локальной структуры закрученного потока и его интегральные свойства. Возможность использования этого параметра для обобщения опытных данных различных исследований также подтверждает его универсальность. Поэтому интегральный параметр закрутки Ф* принят в качестве критерия подобия, отражающего влияние закрутки на тепло- массообмен и трение.

Характерными параметрами структуры являются плотность его линейных элементов в единице объема (примером может служить плотность дислокаций) и удельная поверхность — универсальный показатель дисперсности структуры, не зависящий от .формы частиц. Показатели твердости и прочности являются обычно простыми линейными функциями удельной поверхности. Кроме рассмотренных параметров существенное значение имеют, например для жаропрочных сталей, упрочненных дисперсной фазой, такие факторы, как число частиц в единице объема и среднее расстояние между частицами дисперсной фазы.

Для законов распределения формул (9) и (10) примем: Ь* = 0,5 (вольты), а0,3 = 0,288 (вольты), а0<3 — 0,005 (радианы), стол = 0,004 (1/сек) и предположим, что точность измерительных средств, применяющихся при контроле рассмотренных параметров системы, составляет 14% от их наибольших значений, оговоренных техническими требованиями. Пользуясь формулой (12), построим композицию законов распределения случайных величин Ь1 и Ь2. Теперь с учетом изложенного преобразуем законы распределения случайных величин по следующим схемам [2]:

Если вследствие малости этой деформации (описание ее с использованием рассмотренных параметров структурной модели С2, Cs, C7, Е3, ?4> ?в недостаточно достоверно), то с нашей точки зрения следует расширить на указанную переходную зону область применения энергетического уравнения многоцикловых усталостных повреждений (3.54). С этой целью необходимо распространить область определения функции <р (х, R) на сравнительно большие значения х (порядка нескольких единиц), для чего должны использоваться участки кривых усталости, относящиеся к указанным долговечностям (порядка десятков тысяч циклов).

На основе выражения (I) был проведен расчет коэффициентов регрессии на ЭВМ "Одра -1204", соответствующих единичным уровням матрицы планирования,и. с учетом этих коэффициентов получены уравнения регрессии для функций отклика. В результате оценки значимости коэффициентов регрессии .для каждого из рассмотренных параметров была получена система уравнений:

В области рассмотренных параметров пара наивысшее термодинамическое совершенство имеет ртутно-водяной бинарный цикл. Однако относительное совершенство ртутно-водяного цикла по сравнению с регенеративным конденсационным циклом с параметрами пара РО = 500 KZ/CMZ, t = 700/700/700° С настолько незначительно, а усложнение станции и потребности в ртути столь велики, что рассчитывать на применение ртутно-водяных бинарных циклов в будущем нельзя.

Поэтому полученное значение TJ* для случая с охлаждением является наивысшим значением эффективного к. п. д. в пределах рассмотренных параметров (е0 = 40, 4 = 1200° С) для сложного цикла.

Дан обзор и проведен анализ результатов экспериментальных исследований закономерности кризиса теплообмена при поверхностном кипении воды в цилиндрических и кольцевых каналах в условиях вынужденного движения. Показаны основные особенности этих закономерностей в различных диапазонах значений рассмотренных параметров, которые должны учиты ваться при разработке обобщающих и расчетных рекомендаций.

Поскольку коэффициент теплопередачи k зависит как от типа муфты, так и от вида эксплуатации или режима работы, то невозможно указать для всех случаев его отдельные определенные значения. Здесь скорее возникает необходимость использовать графическую зависимость коэффициента k от рассмотренных параметров, из которой для каждого режима работы может быть определена точная величина k.

Кавитационная стойкость металлов в рассматриваемых опытах оценивалась величиной обратной уменьшению объема образца в единицу времени. Результаты испытаний в виде графиков, показывающих зависимость кавитационной стойкости материалов от их основных механических свойств, изображены на рис. 27. Из приведенных данных следует, что ни один из рассмотренных параметров в отдельности не является определяющим с точки зрения сопротивляемости материала кавитационной эрозии. В связи с этим было высказано предположение, что кавитациониая стойкость материала должна быть связана с его способностью противостоять деформации, и величина энергии деформации, соответствующая предельному состоянию, была выбрана в качестве параметра.

На основе анализа обширного материала по целому ряду явлений и процессов, математическая формализация и моделирование которых строятся на общей, унифицированной базе дробно-линейных преобразований [1, 2], установлена ранее неизвестная закономерность — простые отношения, определяемые изменением независимой переменной процесса, пропорциональны соответствующим простым отношениям, определяющим изменение зависимой переменной [3]. Но основе этого выявляется инвариантность рассмотренных процессов и эффектов и ах подобие.

На основании рассмотренных процессов и явлений можно сделать следующий вывод. При механической обработке металлов протекают два противодействующих процесса: упрочнение в результате действия сил резания - наклеп,- которое тем выше, чем больше давление резания, и разупорядочение - снятие наклепа за счет повышения температуры поверхностного слоя. Степень упрочнения и толщина наклепанного слоя при прочих равных условиях зависят от режимов резания.

При работе программы расчета себестоимости все спроектированные переходы фиксируются в памяти ЭВМ по всем вариантам функционирования системы. Стандартная подпрограмма расчета себестоимости выбирает оптимальный технологический процесс изготовления заготовки путем сравнения экономической эффективности рассмотренных процессов. На печать выдается наиболее экономичный вариант технологического процесса. На решение задачи машина затрачивает 2,0...2,5 мин.

Из приведенного эксергетического баланса процесса видно, что больше всего эксергии, как и в L-системе Линде, теряется при сжатии воздуха в компрессоре. Вследствие уменьшения общих потерь доля сжиженного воздуха в рассматриваемом процессе больше и, следовательно, количество воздуха, которое нужно сжать для получения 1 кг жидкости, значительно меньше (Оц/Сош=3,1 кг/кг против 11,6 кг/кг в процессе Линде без внешнего охлаждения в СПО и 4,6 кг/кг в процессе с предварительным охлаждением). Поэ"ому потери в компрессоре в данном случае меньше. Второе место по размеру потерь занимает поршневой детандер. Потери в теплообменниках сравнительно невелики, так как разности температур в них значительно меньше, чем при процессе Линде. В дросселе потери, равные Де3_4, также меньше вследствие снижения начальной температуры расширения до 95 К вместо 172 К в системе Линде и 159 К в системе с дополнительным охлаждением в СПО. Из всех рассмотренных процессов ожижения процесс с детандером наиболее эффективен. Его КПД равен примерно 29%, ч го более чем в 2 раза превышает показатели процесса Линде с дополнительным охлаждением.

Выше рассмотрены процессы, из которых составляются термодинамические модели реальных агрегатов. Некоторые из таких моделей рассмотрены в последующих главах. Остается решить вопрос, который был поставлен в самом начале,— как рассчитать КПД энергетической установки? Это можно сделать, располагая моделью, составленной из циклической последовательности1 рассмотренных процессов. Однако этого недостаточно, -чтобы выяснить, является ли полученный КПД наибольшим для установки данного типа и есть ли другие установки, способные выполнять ту же работу с большей экономичностью. •

Размножение дислокаций под действием знакопеременных колебаний малой амплитуды. Характерной особенностью всех рассмотренных процессов является то, что возникший источник дислокаций сразу начинает работать, а число действующих источников определяется величиной деформации. Однако при воздействии знакопеременных напряжений малой амплитуды на кристалл, дислокации в котором закреплены точечными дефектами, работа источника становится возможной только после соответствующего перераспределения точечных дефектов, т. е. вероятность активации источника будет зависеть от времени. Оказывается, если все звенья дислокационной сетки имеют одинаковую длину и точечные дефекты распределены по длине дислокации с одинаковой вероятностью, то изменение плотности дислокаций со временем дается формулой [20]

Связь рассмотренных процессов с зарождением усталостных трещин пока не выяснена, однако полученные результаты важны для развития представлений о природе усталости в ОЦК металлах.

Структурно-чувствительные свойства. Под действием нагрузки в металле могут возникать упругая, неупругая и пластическая деформации, ползучесть, разрушения и другие изменения. Эти процессы могут протекать раздельно и одновременно. Из рассмотренных процессов только упругая • деформация является структурно-нечувствительным свойством. В кристалле с идеальной кристаллической решеткой не могут иметь места неупругость и ползучесть, а пластическая деформация и разрушение наступают в нем при гораздо большей деформации и большем напряжении, чем это обычно вытекает из экспериментальных данных.

нию его легирующими элементами (особенно хромом) по сравнению с исходным металлом. Деформированный поверхностный слой коррозирует более интенсивно, чем ненаклепанный металл. В условиях циклического нагружения при высоких температурах развитие рассмотренных процессов ускоряется.

Следовательно, вид зависимостей характеристик усталости от частоты нагружения а_х—f и N—f будет определяться наложением и взаимодействием ранее рассмотренных процессов, обусловленных как эффектом частоты нагружения, так и тепловым эффектом.

Сплавы ниобия характеризуются меньшим поглощением водорода. Однако так как скорость их коррозии выше в 2 раза, то фактическая скорость накопления водорода почти такая же, как и для сплавов типа циркалой. Общая теория рассмотренных процессов в настоящее время не разработана.