Рассмотренных вариантов

Отметим, что во всех трех рассмотренных вариантах армирования волокна каждого однонаправленного семейства уложены параллельно одной из главных плоскостей упругой симметрии. Выхода волокон из этих плоскостей, не приводящего к нарушению кубической симметрии, можно достичь при ориентации их параллельно четырем большим диагноналям куба, грани которого являются главными плоскостями упругой симметрии. Такая че-тырехнаправленная пространственная структура армирования компо-

При всех рассмотренных вариантах подвод котловой воды к приборам должен иметь хорошую тепловую изоляцию. Сами приборы также необходимо частично изолировать и заключать в разъемные колпаки, выложенные внутри слоем асбеста толщиной не менее 4 см. Колпаки эти разрешается, снимать лишь при осмотре и регулировке приборов.

Рассматривалась ситуация недопоставки топливной промышленности капитальных вложений, приводящая к снижению на один процент среднегодовых темпов потребления топлива в производственной сфере в первом пятилетии 20-летнего расчетного периода. При этом варьировалось время, когда объем поставок топлива восстанавливался до требуемой величины. По расчетам, на каждый 1 млрд руб. снижения поставок топлива национальный доход в той же пятилетке снижается примерно на 8 млрд руб., а фонд потребления — на 3 млрд руб. Дополнительные потери несет народное хозяйство и в последующие годы, даже если дефицит топлива ликвидируется. Это видно из табл. 2.3, где приведено снижение макроэкономических показателей в трех рассмотренных вариантах топли-вопотребления, различающихся временем устранения дефицита топлива (к концу пятилетий: второго — 1-й вариант, третьего — 2-й и четвертого — 3-й вариант) по отношению к показателям базового варианта, обеспечивающего полное удовлетворение потребности в топливе. Естественно, чем быстрее устраняется дефицит топлива, тем меньше суммарные (за период) потери в объемах национального дохода и фонда потребления.

При всех трех рассмотренных вариантах коэффициент нормализации: технологической оснастки (приспособлений, режущего и измерительного-инструмента) имеет чрезвычайно важное значение, так как с увеличением этого коэффициента снижается количество индивидуализированных деталей:. оснастки и тем самым ее стоимость. Трудоемкость изготовления оснастки при этом также понижается за счет изготовления больших партий нормальных. деталей приспособлений и инструмента.

Отметим, что во всех трех рассмотренных вариантах армирования волокна каждого однонаправленного семейства уложены параллельно одной из главных плоскостей упругой симметрии. Выхода волокон из этих плоскостей, не приводящего к нарушению кубической симметрии, можно достичь при ориентации их параллельно четырем большим диагноналям куба, грани которого являются главными плоскостями упругой симметрии. Такая че-тырехнаправленная пространственная структура армирования компо-

Точность этой аппроксимации 15% при условии, что Д<0,5. Все результаты соответствуют окрестности точки торможения полусферического затупления. Важно отметить, что при столь значительном отличии в скоростях уноса массы непрозрачного и полупрозрачного материала, изменение температуры поверхности в рассмотренных вариантах не превысило 100 К.

Следует отметить, что качество распыливания (средний диаметр капли, распределение жидкости по сечению) было во всех трех только что рассмотренных вариантах приблизи-. тельно одинаковым.

В рассмотренных вариантах (рис. 27) конец D звена 10 движется вдойь вертикали. На рис. 28 дано более общее решение задачи: конец D! звена 10-скользит по любой заданной прямой, проходящей через точку О, а направление оси звена 10 образует с этой прямой постоянный угол 0.

Итак, непременным условием для осуществления однотрубной системы теплоснабжения городов является наличие пиковых источников тепла, расположенных в большей или меньшей близости от самих потребителей тепла, В зависимости от этого экономия от однотрубного транспорта тепла распространяется на большую или меньшую часть тепловых сетей города. Этой экономии противостоят дополнительные затраты, связанные с разукрупнением пиковых источников, и увеличенные расходы по их эксплуатации. Однако при всех рассмотренных вариантах остается экономия на магистралях, связывающих ТЭЦ с пиковыми источниками тепла.

Рассматриваемый подход без дополнительного обоснования не может быть распространен на случай, когда поле нагрузок имеет особенность в зоне надреза. В остальных случаях этот подход должен быть справедлив не только для параметра М = = (/Ci/oH (*o) У^)2. но и для любых безразмерных параметров, включающих в себя ан (х0) /7 или только ан (х0). В частности, можно отметить, что и теоретический коэффициент концентрации напряжений, определенный как атах/стн (х0), должен остаться практически одинаковым при всех рассмотренных вариантах полей нагрузок.

Постоянная Da, имеет различные значения в рассмотренных вариантах, так как она вычислялась не по формуле (15.259), а путем решения системы (15.257). Формула (15.259) дает следующее значение этой постоянной: D± = —0,920. Если же размеры кольца менять от TU = % = 0,2 м до % = % = 3,0 м (практически абсолютно жесткое кольцо для данного купола), то постоянная D! изменится соответственно от —0,918 до — 0,937. Отсюда делаем вывод, что:

В каждом из двух рассмотренных вариантов вначале путем свободного поворота колеса относительно вала совмещают шпоночный паз колеса со шпонкой, а затем напрессовывают колесо на вал.

— описание и обоснование выбранной конструкции (с приведением описания рассмотренных вариантов изделия, выбором оптимального варианта, обоснованием выбора, а также описанием последовательности сборки изделия и способов регулирования осевого положения червячного и конических колес, регулирования зазоров в подшипниках качения; обслуживания и соответствия изделия требованиям техники безопасности);

Во-вторых, движение в оксидной пленке анионов внутрь с использованием вакантных мест анионов. При таком характере движения анионов их концентрация около поверхности раздела металл — оксид мала в сравнении с их концентрацией на внешней поверхности оксида. Определяющим при таком механизме окисления является непрерывное снижение концентрации анионов кислорода в сторону металла. Этим обусловлено и то обстоятельство, что в отличие от других рассмотренных вариантов здесь нарастание оксидной пленки на металле протекает с наружной стороны во внутрь.

В табл. 6.4 приведены экономические показатели оптимальных решений для некоторых из рассмотренных вариантов развития системы. Вариант 1 (оптимальный) соответствует структуре системы без РК в узлах 7 и 5 (см. рис. 6.14) и без новых участков в схеме тепловой сети; вариант 2 по составу источников аналогичен варианту 1, схема же тепловой сети включает показанные на рис. 6.14 новые участки; в вариантах 3 и 4 рассматриваются все существующие источники, а в схему тепловой сети в варианте 4 включен участок 8—9; вариант 5 соответствует структуре системы без РК в узле 8 и с участком 8—9 в схеме тепловой сети.

Важной особенностью метода, гарантирующей оптимальное решение, является то, что необходим возврат к результатам предыдущих расчетов, т. е. необходимо сравнение полученного на 3-м шаге значения З111 с оценками 3i для рассмотренных вариантов на двух предыдущих шагах. Если 3111:<СЗг, то выбранный вариант оптимален. Если 3m>3f, то необходимо развивать вариант i, на каждом последующем шаге сравнивая его оценку с З111. Эта процедура выделена штриховыми линиями на рис. 15.

Для удобства анализа полученных результатов они сведены в таблицу. Там же приведены значения коэффициента использования сцепного веса при нормативном значении реализуемого коэффициента сцепления 6 =0,35, вычисленные для рассмотренных вариантов экипажа подформулам (И), 162 ' » . v

Температура перехода в вязкое состояние сварных соединений многослойных труб для всех рассмотренных вариантов сварки ниже расчетной температуры эксплуатации магистральных газопроводов,, и равной — 15 °С. По сравнению с основным металлом переходная температура для сварных соединений все же значительно выше.

Обратим внимание на то, что толщина унесенного в режиме квазистационарного разрушения слоя материала S = UOO(T—TU) уже во втором из рассмотренных вариантов существенно больше глубины прогрева. Учитывая, что при более продолжительных тепловых воздействиях это соотношение только усилится, примем в качестве условной границы между областями преимущественного влияния внутренних и поверхностных процессов темп нагрева fc = 300 К/с.

_ На рис. 8-17 приведена зависимость суммарной скорости оплавления GS от температуры поверхности Tw для всех рассмотренных вариантов. Помимо температуры, эта скорость зависит от давления и является основной расчетной величиной при определении параметров нестационарного разрушения стеклообразных материалов, когда теряет смысл понятие эффективной энтальпии (гл. 5). 217

Возвращаясь к первому из рассмотренных вариантов (рис. 10-13,а),, отметим, что главную трудность представляет проверка сохранения поверхностью хорошей отражательной способности при ее интенсивном разрушении. Так, в. работе [Л. 10-13] показано, что литрид бора, имеющий в стандартных условиях отражательную способность выше 0,9, в процессе его испытания при совместном конвективном и радиационном нагреве снизил отражательную способность до 0,55.

Концентрации взвешенных веществ, фосфатов, аммонийного азота и нефти при озонировании снижались незначительно. Запах и окраска исчезали полностью при дозах абсорбционного озона 3—6 мг Оз/л. Удельная доза озона, необходимая для снижения ХГДК, —1,03 мг О3 на 1 мг О2 ХПК. Для рассмотренных вариантов доочистки с различным остаточным содержанием взвешенных веществ (15 мг/л после механической и 2 мг/л после физико-химической) скорость абсорбции озона водой была одинакова, а степень абсорбции озона снижалась при наличии предварительной' коагуляции. При проектировании установок для обработки городских сточных вод рекомендуются дозы 10—12 мг О2/л жидкости, которые уточняются в процессе эксплуатации.