Рассмотрим материальную

В качестве примера, раскрывающего основные этапы создания корпуса прибора из листового металла, рассмотрим конструкцию (рис. 1.33), спроектированную в подсистеме твердотельного моделирования в виде совокупности контуров.

Надежная работа перегревателей в ряде случаев достигается только при выполнении выходной части труб из легированной стали. Для перегревателей применяют трубы из стали 12Х1МФ, а для выходной части — трубы из высоколегированной стали, например, 12Х18Н12Т. Диаметр труб перегревателей высокого давления 32x6, 32x7 и 42x6 мм; а низкого давления 50x4, 57X4, 60x4, 60x5 и 42x4 мм. Геометрические размеры трубных пучков перегревателей приведены в табл. 14. Рассмотрим конструкцию перегревателя, показанную на рис. 60. Стрелкой дано направление тепловых расширений от закрепленных коллекторов. В соединительном газоходе коллектора 7 и 8 перегревателя и змеевики / подвешены тягами б к каркасу котла или здания. Дйстанционирование труб осуществляется гребенками 10, выполненными из жаростойкой стали. В месте выхода труб змеевиков имеется уплотнительный ящик 4 с теплоизоляцией 3.

Надежная работа перегревателей в ряде случаев достигается только при выполнении выходной части труб из легированной стали. Для перегревателей применяют трубы из стали 12Х1МФ, а для выходной части — трубы из высоколегированной стали, например, 12Х18Н12Т. Диаметр труб перегревателей высокого давления 32x6,: 32x7 и 42x6 мм; а низкого давления 50x4, 57x4, 60x4, 60x5 и 42x4 мм Геометрические размеры трубных пучков перегревателей приведены в табл. 14. Рассмотрим конструкцию перегревателя, показанную на рис. 60. Стрелкой дано направление тепловых расширений от закрепленных коллекторов. В соединительном газоходе коллектора 7 и 8 перегревателя и змеевики / подвешены тягами 6 к каркасу котла или здания. Дистанционирование труб осуществляется гребенками 10, выполненными из жаростойкой стали. В месте выхода труб змеевиков имеется уплотнительный ящик 4 с теплоизоляцией 3.

Турбоагрегат ТС-2. В качестве типовой конструкции турбоагрегата, рассчитанного на средние параметры пара, рассмотрим конструкцию ГТЗА ТС-2, установленного на танкерных судах типов «Прага» и «София».

Турбоагрегат ТС-3. В качестве примера современной конструкции турбоагрегата с промежуточным перегревом пара рассмотрим конструкцию ТЗА ТС-3, установленного на танкерных судах типа «Крым» водоизмещением 180 тыс. г.

Относительно несложно механизировать ультразвуковой контроль труб, прутков, валов и других длинномерных изделий простой геометрической формы. Основная трудность заключается в разработке износостойкого ультразвукового искателя, обеспечивающего высокую чувствительность и надежность акустического контакта. Для указанных целей можно использовать искатели щелевого типа [42]. Рассмотрим конструкцию искателя ИЦ-32 (рис. 155).

В настоящей главе рассмотрим конструкцию статистических алгоритмов исследования надежности двух классов представления систем, причем для условных систем — алгоритмы для последовательного, параллельного и смешанного соединения элементов при внезапных и постепенных отказах, а для безусловных систем — алгоритмы исследования надежности конкретной системы— устройства выдачи команд (УВК).

Теперь рассмотрим конструкцию алгоритма исследования надежности системы рис. 5.7 в случае ненагруженного включения резервных систем. Для этого случая на рис. 5.11 изображена временная эпюра случайной ситуации, сложившейся в /-м опыте, для исследуемой системы. Сначала, пока не использованы резервные системы, после отказа системы У3- ее заменяет система YJ+I, а система YJ отправляется на ремонт. Первым состоянием (д= 1) считаем состояние системы, пока не исчерпаны все резервные системы. Далее, когда все резервные системы исчерпаны, начинается следующий «шаг» (система переходит в состояние q = 2). На втором и последующих «шагах» в работу будет включаться резервная система, имеющая наименьший момент окончания восстановления. При q > 1 моментом перехода системы из одного состояния в другое считаем момент отказа очередной работающей системы. Моментом отказа системы в целом будет, очевидно, момент времени, когда после отказа очередной работающей системы ни одна из

В качестве примера рассмотрим конструкцию, имеющую лишь одно разъемное соединение. В работах [1, 2] изложены основные соотношения для определения матриц динамических податливостей деталей или конструкций, включающих цилиндрические оболочки, кольца и круглые пластины. Как и в работах [1, 2], все уравнения будут приведены в матричных обозначениях. Зная матрицы податливостей, можно записать векторы смещений ult u2 (для первой и второй подсистемы соответственно) в разъемном

Рассмотрим конструкцию подземной части фундамента. В проекте предусмотрен балочный ростверк, устанавливаемый на сплошной плите днища конденсационного подвала, образованной из сборных железобетонных

Рассмотрим конструкцию и кинематическую схему автоматов типа 50АК и 53АК для сортировки игольчатых роликов. На станине 10 автомата (рис. 11.14) устанавливаются основные узлы: загрузочное 7 и транспортирующее 8 устройства, измерительные станции /, сортировочное 9 и запоминающее 2 устройства, пульт управления 4. Станина автомата выполняется литой или сварной. Во многих случаях применяют деревянные или комбинированные станины (из дерева и стали). В качестве материала деталей, соприкасающихся с контролируемым изделием, применяются твердые породы (бук, дуб).

В качестве примера (рис. VI. 1) рассмотрим материальную точку, находящуюся на некоторой кривой в однородном поле тяжести (сила направлена вдоль оси у вниз). В этом случае система имеет одну степень свободы и V = — Gy, т. е. потенциальная энергия пропорциональна ординатам кривой, на которой

Начнем с простейшего примера. Рассмотрим материальную точку( движущуюся в стационарном потенциальном поле. В качестве обобщенных координат возьмем декартовы координаты движущейся точки

Пример Центробежная сила и центростремительное ускорение в равномерно вращающейся системе отсчета. Хотя ниже мы подробно разберем вращающиеся системы отсчета, целесообразно уже сейчас обсудить один простой и распространенный пример. Рассмотрим материальную точку Р, покоящуюся относительно неинерциальнои системы отсчета, так что в этой системе ее ускорение а = 0, Сама же неинерциальная система отсчета равномерно вращается вокруг оси, неподвижной относительно инерциальной системы отсчета. Как было показано в гл. 2, ускорение данной точки относительно инерциальной системы отсчета равно

Рассмотрим материальную точку М массой т, брошенную из точки 0 поверхности Земли с начальной скоростью v0 под углом а к горизонту (рис. 13.3),

Рассмотрим материальную точку М, к которой приложена в числе других сила Р . Пусть точка переместилась прямолинейно из положения М0 в положение Мг, пройдя путь s (рис. 15.1).

Рассмотрим материальную точку С, к которой приложена по-

221. Движение наэлектризованной частицы в наложенных друг на друга электрическом и магнитном полях. Рассмотрим материальную-частицу М массы т, имеющую заряд е и движущуюся в пространстве со скоростью V.

3. Рассмотрим материальную точку М с массой, равной 1, находящуюся под действием силы Г, проекции которой на три прямоугольные оси координат равны частным производным силовой функции U (х, у, г). Уравнение ?/= const представляет поверхность уровня, пересечение которой с произвольной поверхностью S можно назвать линией уровня на поверхности S. Определить эту последнюю поверхность таким образом, чтобы точка М, вынужденная на ней оставаться и предоставленная без начальной скорости действию силы F, описывала траекторию С, ортогональную всем линиям уровня. Если, например, на точку М действует только вес, то она должна падать на искомой поверхности вдоль линии наибольшего ската.

Рассмотрим материальную точку М массы т, находящуюся под действием сил, равнодействующая которых R имеет проекции Rx, Ry, Rz. Уравнения движения этой точки могут быть написаны так:

Рассмотрим материальную точку т, падающую под углом а на неподвижную плоскость (на рис. 15 показаны доударная и и послеударная и скорости точки т). Согласно обеим гипотезам нормальные составляющие иу, vy скорости до и после удара связаны соотношением

Теперь рассмотрим материальную производную от и, (т. е. материальную скорость щ), материальную производную от ш (т. е. материальное ускорение и,-) и материальную производную от работы напряжений W (т. е. мощность напряжений W). Они имеют такой вид:

Рассмотрим материальную производную по времени от индифферентного тензора второго ранга Р. Так как в (1.47) орто-