Рассмотрим последовательно

Рассмотрим получение АФЧХ упругой системы тяжелого зубофрезерного станка мод. КУ-38 при обработке обычной типовой заготовки без какого-либо искусственного воздействия на замкнутую динамическую систему станка.

В качестве примера приближенного приема преобразования случайных чисел рассмотрим получение последовательности случайных чисел, распределенных по нормальному закону. В этом случае приближенным решением уравнения (1.50) относительно t{ можно полагать выражение

Рассмотрим получение АФЧХ упругой системы тяжелого зубофрезерного станка мод. КУ-38 при обработке обычной типовой заготовки без какого-либо искусственного воздействия на замкнутую динамическую систему станка.

Рассмотрим получение канонической системы дифференциальных уравнений для решения задач устойчивости стержней с учетом де-

Рассмотрим получение вариационно-матричным способом канонической системы дифференциальных уравнений для решения задач устойчивости и колебаний. При получении разрешающих уравнений будем считать, что в исходном невозмущенном состоянии оболочка напряжена, но не деформирована. Исходное напряженное состояние определяется решением- задачи статики в линейной постановке. При составлении уравнений движения в окрестности исходного состояния будем учитывать начальное напряженное состояние. В деформационных соотношениях кроме линейных составляющих будем учитывать нелинейные слагаемые, связанные с дополнительными углами поворота нормалей. При решении задач рассмотрим только осесимметричное начальное напряженное состояние. Будем считать, что действующие на конструкцию внешние нагрузки при движении системы не изменяются ни по величине, ни по направлению. В целом систему, включая внешние нагрузки и условия связи, будем считать консервативной. Исследование движения системы относительно начального состояния проведем без учета демпфирующих свойств.

Рассмотрим получение канонических систем дифференциальных уравнений для решения задач статики трехслойных оболочек вращения с жестким заполнителем. Будем считать, что оси упругой симметрии как заполнителя, так и каждого слоя в обшивках совпадают с направлениями"координатных линий. За координатную поверхность 2=0 примем срединную поверхность заполнителя. В этом случае будем иметь с('> = z(1> (t = 1, 2); г(3) = 0; 6j(3> =

Рассмотрим получение канонических систем для трехслойных оболочек вращения. В качестве обобщенных дополнительных перемещений с учетом обозначений (4.58) примем {XJ = {и*, v*, w* , tyi, №, $*}• Компонентами вектора производных {Y^} будут {?%} =

Рассмотрим получение основных параметров МДП-структур, определяемых зависимостью туннельного тока от напряжения.

В качестве примера использования этого метода рассмотрим получение критериев подобия при аффинном соответствии модели и натуры для моделирования поперечного изгиба прямоугольной изотропной пластины при малых прогибах (рис. 4.1).

Рассмотрим получение канонической системы дифференциальных уравнений для решения задач устойчивости стержней с учетом де-

Рассмотрим получение вариационно-матричным способом канонической системы дифференциальных уравнений для решения задач устойчивости и колебаний. При получении разрешающих уравнений будем считать, что в исходном невозмущенном состоянии оболочка напряжена, но не деформирована. Исходное напряженное состояние определяется решением- задачи статики в линейной постановке. При составлении уравнений движения в окрестности исходного состояния будем учитывать начальное напряженное состояние. В деформационных соотношениях кроме линейных составляющих будем учитывать нелинейные слагаемые, связанные с дополнительными углами поворота нормалей. При решении задач рассмотрим только осесимметричное начальное напряженное состояние. Будем считать, что действующие на конструкцию внешние нагрузки при движении системы не изменяются ни по величине, ни по направлению. В целом систему, включая внешние нагрузки и условия связи, будем считать консервативной. Исследование движения системы относительно начального состояния проведем без учета демпфирующих свойств.

Рассмотрим последовательно три случая.

Рассмотрим последовательно три наиболее важных случая движения одной системы отсчета относительно другой.

Механический КПД определим для наиболее удаленных гидроцилиндров коромысел. Для этого рассмотрим последовательно КПД насоса, распределителя и гидроцилиндра

Механический КПД определим для гидроцилиндра ковша, для этого рассмотрим последовательно КПД насоса, распределителя и гидроцилиндра:

Рассмотрим последовательно параметры радиографической системы. Входной сигнал 50 (v) в радиографической системе определяется изменением локальной толщины Дб контролируемого объекта и линейным коэффициентом ослабления ионизирующего излучения (I.

Мы рассмотрим последовательно указанные выше три категории векторов и будем-характеризовать их некоторыми числами, которые в известном смысле являются их координатами.

Это необходимое условие равновесия распадается на два: у = 0 и а — х = 0. Рассмотрим последовательно каждый из этих случаев.

Пронумеруем подсистемы системы в порядке убывания величины С,, т.е. С,- > С,Ч1, и рассмотрим последовательно оба случая.

В § 7.1 были названы три пути нормирования. Рассмотрим последовательно возможность использования каждого из них для определения нормативных значений показателей надежности [92, 95, 97].

Имеются два пути преобразования заданной системы (4), чтобы обойти возникшие трудности. Рассмотрим последовательно каждый из них.

Рассмотрим последовательно по отдельным зонам характеристик переход рабочей точки из положения N± в положение Nt.