Рассмотрим приближенное

При сделанных допущениях рассмотрим приближенный метод определения напряжений и деформации бруса при осевом ударе.

Рассмотрим приближенный метод определения коэффициентов теплоотдачи при гидродинамически и термически стабилизированном течении жидкости в прямой круглой трубе.

(5.2)] не будет постоянной. Поэтому необходимо решать уравнение в частных производных, причем за исключением случая со = const это можно сделать лишь с помощью приближенных методов. Правда, при этом стабилизированное значение числа Nu определяется одним лишь первым 'собственным числом [33] [см. формулу (5.36)]. Рассмотрим приближенный метод, предложенный К- Д. Воскресенским [3] для расчета стабилизированного значения числа Nu. Будем считать, что число Ре достаточно велико (в этом случае можно пренебречь осевой теплопроводностью). По определению

Для оценки эффективности выполнения канавок на внутренней поверхности зоны охлаждения рассмотрим приближенный анализ процесса конденсации на внутренней поверхности вращающегося цилиндра. Примем допущения, аналогичные анализу конденсации Нуссель-та: теплоотвод по всей поверхности конденсации будем считать постоянным и равным среднему значению по поверхности q = Q/FK = X(Tn—Tc)/6 = const, а толщину пленки конденсата — значительно меньшей радиуса кривизны поверхности конденсации б
Рассмотрим приближенный расчет елочного хвостовика, где предполагается равномерное распределение нагрузки между зубьями.

Рассмотрим приближенный способ расчета пограничного слоя на лопатке при вращении ротора.

' Рассмотрим приближенный расчет напряжений в спиральной камере овального поперечного сечения [102]. Исключая из рассмотрения области, прилегающие к вершине, расчленяем напряженное состояние оболочки на безмоментное и состояние краевого эффекта в зоне заделки оболочки в статор и в области сопряжения оболочек разных радиусов кривизны.

Точного решения уравнения (1.65) не существует. Рассмотрим приближенный способ определения частот собственных колебаний в 1ависимости от амплитуд применительно к расчету пластинок и оболочек при сравнительно небольших прогибах (сопоставимых с толщинами).

Рассмотрим приближенный метод определения моментов критической нагрузки. Пусть требуется найти математическое ожидание (Л^). Допустим, что функция

Точное исследование нагрузок концевой части лопасти возможно лишь в рамках теории несущей поверхности, поэтому здесь мы рассмотрим приближенный способ учета концевых потерь, основанный на рассмотрении вихревого

Рассмотрим Приближенный метод расчета полосы, состоя- " щий в раздельном решении краевых задач для резиновых и армирующих слоев. Вначале средний армирующий слой счи- ' таем абсолютно жестким и определяем деформацию резиновых слоев. Напряжения (Тзз и (Тз1 на поверхностях контакта являются внешней нагрузкой для армирующего слоя, на которую и производится его расчет.

Рассмотрим приближенное решение уравнения равновесия шарнирно закрепленного стержня, лежащего на линейном упругом слое (рис. 4.12). В качестве функций vi(e) можно взять триго-

Неустановившиеся вынужденные колебания. Рассмотрим приближенное решение уравнения (5.92), когда его правая часть есть произвольная функция времени. Например, правая часть уравнения (5.92) для случая нагружения стержня, показанного на рис. 5.6, имеет вид (5.84), но функции Я1) (т) и ФО(т) теперь являются произвольными функциями времени. Решение уравнения (5.92) ищем в виде (5.89) (ограничившись двучленным приближением) .

Рассмотрим приближенное решение уравнения (7.105), взяв двучленное приближение (так как по условию задачи требуется определить две первые частоты)

Рассмотрим приближенное решение для пластины с конечным отношением сторон; контур пластины считаем свободно опертым. Воспользуемся методом Галеркина; функцию поперечного прогиба примем в виде двойного ряда

нетическая энергия системы будет изменяться по периодическому закону). Сначала рассмотрим приближенное решение этой задачи, известное в технике с 1870 г., предложенное Радингером, которое в применении к машинам с большой равномерностью хода (с тяжелыми маховиками) дает решение, вполне удовлетворяющее требованиям практики; потом познакомимся с другим решением, предложенным в 1905 г. Виттенбауэром, принципиально пригодным для машин с большой неравномерностью хода (с легкими маховиками). Первый метод носит название метода касательных усилий, поскольку исходным расчетным графиком здесь является график касательных усилий, приведенных к пальцу кривошипа, а второй метод носит название метода приведенных масс и работ, так как в нем график приведенных масс и работ является исходным для расчета.

Рассмотрим приближенное решение задачи, основанное на использовании интегральных соотношений для пограничных слоев. Поскольку основная идея решения одинакова как для гидродинамической, так и для тепловой стороны задачи, мы рассмотрим подробно только последнюю.

Рассмотрим приближенное решение уравнения равновесия шарнирно закрепленного стержня, лежащего на линейном упругом слое (рис. 2.20). В качестве функций vt (e) можно взять тригонометрические функции

Ламинарное течение пленки. Рассмотрим приближенное решение задачи. Пусть насыщенный пар движется сверху вниз в трубе, имеющей круглое поперечное сечение. Физические параметры пара и конденсата постоянны. Температуры поверхности пленки и стенки соответственно равны Гн и Т с.

Рассмотрим приближенное решение задачи о скорости эрозионного разрушения турбинных лопаток. Количественно скорость эрозии можно характеризовать по-разному: по потере веса или объема металла лопатки за единицу времени на характерной стадии, процесса эрозии; по суммарной глубине разрушений; по относительному уменьшению хорды лопатки и т. д. Учитывая, что потеря в'еса не остается постоянной во времени, будем понимать под отно-

Рассмотрим приближенное решение задачи о распределении нагрузки по виткам резьбового соединения тонкостенных труб (рис. 4.34) на основе теории оболочек.

Рассмотрим приближенное решение уравнения 'равновесия шарнирно закрепленного стержня, лежащего на линейном упругом слое (рис. 2.20). В качестве функций уг (е) можно взять тригоно^ метрические функции

Под действием осевой силы (рис. 5) кольцо испытывает осесинметрнчную деформацию — сечение кольца поворачивается на некоторый угол. В общем случае на кольцо могут действовать равномерно распределенные усилия и моменты (рис. 6) и сечение кольца получит радиальное перемещение к,) п поворот на угол ф (рис. 7). Рассмотрим приближенное решение, оспованпоо