Рассмотрим соотношение

4°. Рассмотрим соотношения угловых скоростей в этом механизме (рис. 8.6). Пусть в точке О пересекаются оси /, 2 и 3, а в точке Ох — оси 4, 5 к 6. Пусть угловая скорость звена ABC вокруг оси / равна o>lt а угловая скорость звена DEF вокруг оси 6 равна <%. Пусть далее оси 1 и 6 наклонены к линии 00^ соответственно под углами ссх и а2. Вилки НК и LN находятся в одной и той же плоскости.

Рассмотрим соотношения между моментами и силами, действующими на механизмы в целом и на отдельные его звенья. Обозначим момент на ведущем колесе / через Мъ момент на ведомом водиле Н — через Мн и момент на неподвижном опорном колесе 3 — через М3 (реактивный или опорный момент). Если пренебречь потерями на трение в зубьях и опорах, можно написать уравнение мощностей для всего механизма в форме

Рассмотрим соотношения между перемещениями и угловыми скоростями вращения винтов в механизме с тремя винтовыми парами с параметрами р21 = Нг/2п; р32 = 1г.2/2щ psi = hzl2n, где hit h2, ha — шаги соответствующих резьб.

Рассмотрим соотношения (П.37): исключая е,т, получаем е; = ЬЬте;=Ее(, т. е. LLT = E, откуда следует L-1=LT. Так как LL~1 = LLT = E, то элементы 1ц матриц L (П.44) и (П.45) удовлетворяют следующим шести условиям:

4°. Рассмотрим соотношения угловых скоростей в этом механизме (рис. 8.6). Пусть в точке О пересекаются оси /, 2 и 3, а в точке О, — оси 4, 5 и 6. Пусть угловая скорость звена ABC вокруг оси 1 равна etlt а угловая скорость звена DEF вокруг оси 6 равна »>2. Пусть далее оси / и 6 наклонены к линии 001 соответственно под углами «j и ссг. Вилки НК и LN находятся в одной и той же плоскости.

Рассмотрим соотношения между моментами и силами, действующими на механизмы в целом и на отдельные его звенья. Обозначим момент на ведущем колесе / через Мъ момент на ведомом водиле Н — через Мн и момент на неподвижном опорном колесе 3 — через М3 (реактивный или опорный момент). Если пренебречь потерями на трение в зубьях и опорах, можно написать уравнение мощностей для всего механизма в форме

даче кручения. Имея это в виду, рассмотрим соотношения, связывающие деформации и перемещения. Принимая во внимание соотношения упругости и учитывая, что Оц = о"12 = а22 = = 023 = 0, получим

Для определения значений
Для того, чтобы при расчете УГ учесть диапазон изменения масс, рассмотрим соотношения (11) — (15). Заметим, что при определении масштабов величиной ап можно задаваться произволь-

Рассмотрим соотношения для двух частных случаев уравнений систем, часто встречающихся в практике проектирования систем. В первом случае равны нулю два последних коэффициента левой части исходного уравнения системы [выполняется условие (VI. 4)],

Рассмотрим соотношения упругости. Пусть обшивки трехслойной конструкции представляют тонкие многослойные оболо'чки. Будем считать, что каждый отдельный слой обшивки выполнен из ортот-ропного материала и оси упругой симметрии в общем случае не совпадают с- направлениями координатных линий. Для линейно упругого материала связь напряжений с деформациями будет подчиняться обобщенному закону Гука, который в случае плоского напряженного состояния можно представить как

стоянные интегрирования. Выражения (6.8) и (6.9) представляют собой систему интегралов уравнений (6.5) и (6.6). Используя теперь преобразование (6.3), мы могли бы получить старые переменные qm и рт, т. е. решить задачу о движении системы*). Однако мы не можем этого сделать, так как нам неизвестна функция ii. Рассмотрим соотношение (6.7) с учетом выражения (6.4):

Рассмотрим соотношение между количеством звеньев, кинематических пар и степеней подвижности на примере пространственной кинематической цепи (рис. 1.5). Количество подвижных звеньев п = 5, кинематических пар 5-го класса А, В, F — ръ — 3, 4-го класса С и Е — р4 = 2, 3-го класса D — р3 — 1 и по формуле (1.1) получим Ц7 = 6 • 5 — 5-3 — 4-2 — 3- 1=4. Зафиксируем последовательно звенья 1, 2 и 5, придавая фх, ф2, Ф5 постоянные значения. Тогда каждому значению /4 соответствуют определен-

Рассмотрим соотношение энергии падающей и преломленной волн. Интенсивность волны /— р2/2рс. Для определения доли прошедшей и отраженной энергии нужно выделить компоненту потока энергии, нормальную к границе. Эти компоненты для падаю-

Для вывода условий, которым должны удовлетворять параметры YI, ..., у.. рассмотрим соотношение т •

Рассмотрим соотношение потерь энергии в различных элементах ступени, при котором обеспечивается максимум к. п. д. в различных постановках решения задачи оптимизации. При постановке II чрезвычайно малы потери энергии в рабочем колесе (рис. 1.8). Они не превышают 2 % во всем практически используемом диапазоне углов Р2. При постановке III малы потери в сопловом аппарате, а при больших Р2 превалирует уменьшение выходной потери энергии. В постановке I максимум к. п. д. достигается посредством оптимального соотношения между потерями в рабочем колесе и выходными потерями энергии.

Вначале рассмотрим соотношение (1.4). Применяя к нему одностороннее преобразование Лапласа по t (см. разд. 2.2), получим

Для более полной сравнительной оценки схем последовательного • и параллельного включения датчиков рассмотрим соотношение их чувствительностей при наличии помех, сопутствующих полезному сигналу неуравновешенности. Учет помех производим добавлением в эквивалентные схемы настройки генераторов помех UnA и 1/пв, действующих совместно с генераторами полезного сигнала UA и UB на соответствующих опорах машины.

Рассмотрим соотношение Кирхгофа для нашей задачи. Поскольку функцию кручения находят с точностью до постоянной, можно считать, что интеграл (^ = 0, и, следовательно е = 0. Из второго и третьего соотношений Кирхгофа •

и рассмотрим соотношение между расходуемой (сумма приращений энергии упругой деформации ДРУ и работы разрушения ДА/) и подводимой (приращение работы внешних сил ДЛе) энергиями при виртуальном, в данном случае не приращении длины трещины, а увели-, чении доли разрушенных элементов и, следовательно, приращении за-критической деформации неоднородной среды, вызванных мгновенно действующим возмущением.

Рассмотрим соотношение двух форм представления аргумента: Дх, dx. При этом предполагается в соответствии с теорией, что Дх малая, но конечная величина: dx -»0, т. е. бесконечно малая.

В этой связи рассмотрим соотношение между «конечно-разностными» и дифференциальными производными (рис. 2.2). Отличие «конечных» производных вперед, назад и центральных в соответствии с (2.14) от дифференциальной является функцией О (Дх). И тем не менее, несмотря на конечно-разностный характер разрешающих уравнений (2.17) использование дифференциальных соотношений, не следующих из принятой модели оболочки, дает достаточно устойчивые результаты. Это может быть следствием комплекса причин: — устойчивостью определения (см. рис. 2.2) величин разных производных в районе точки А;