Рассмотрим свободные

/°. В современном машиностроении находят применение пространственные механизмы различных видов. Рассмотрим структуру некоторых из них.

Рассмотрим структуру литой стали. Вначале выделяются кристаллы 8-раствора, обедненные С и W. При понижении температуры эти кристаллы взаимодействуют с жидкостью по перитектической реакции и образуют 8-кристаллы, имеющие более высокое содержание С и легирующих элементов. Эта реакция при обычной скорости охлаждения протекает с выделением в наружных слоях 8-кристал-лов.

Рассмотрим структуру разбиения фазового пространства на траектории в окрестности периодического движения на примере трехмерного фазового пространства. Пусть х = = х* (t), у = у* (t), 2 = 2* (t) — периодическое решение периода т системы дифференциальных уравнений (1.1). Лкнэаризуя эти уравнения в окрестности рассматриваемого периодического движения, мы придем к уравнениям в вариациях вида (1.2), в которых теперь частные производные

Неявная схема является безусловно устойчивой, однако ее реализация сложнее, поскольку на каждом временном шаге приходится решать систему уравнений относительно (NM) значений температуры и'п, т на новом временном слое. Рассмотрим структуру этой системы конечно-разностных уравнений (3.76) — (3.78).

Рассмотрим структуру получившейся системы конечно-разностных уравнений и методику ее решения. Система (3.88), (3.89)

Теперь рассмотрим структуру глобальной матрицы и глобального вектор-столбца. Начнем с первого уравнения. Поскольку узел / содержится только в первом элементе, то в первом уравнении (4.21) остается только частная производная от функционала первого элемента и оно принимает вид

/, =-• W} и u, = W.2, за ними /2 W^, u.2 = W4 и т.д., т. е. нечетные элементы U^2n_j равны температурам /„, а четные W2n — температурам и„. Рассмотрим структуру матрицы линейной системы, которая получается при такой нумерации. Эта матрица условно представлена на рис. 5.10, на котором символом «х» отмечены отличные от нуля коэффициенты. В первое уравнение (5.40) для tl = W, входят tz = W я и u, = W2 и соответственно отличны а)3. Во второе уравнение (5.44) для иг = W2 и отличен от нуля а22. В третье уравнение систе-

7°. В современном машиностроении находят применение про-странственные механизмы различных видов. Рассмотрим структуру некоторых из них.

Рассмотрим структуру силановой пленки. Триалкоксиеиланы легко подвергаются гидролитической полимеризации с образованием трехмерного полисилоксана. Использование силановых промоторов адгезии обычно происходит в присутствии воды и кислоты (основания) [68], и поэтому осаждение полимерной пленки вполне возможно. То, что силановые покрытия состоят из полимеров, было экспериментально показано Тут асом и др. [73], Шра-дером и др. [67], Йоханнеоном и др. [43] и Баскомом [4, 8]. Такие пленки обычно значительно толще мономолакулярного слоя силанового мономера и, по-видимому, представляют собой прочно удерживаемую поверхностью полисилоксановую сетку, на которой расположены гидролизованные или частично гидролизованные силаны и короткие звенья молекул полисилоксанов. Эти низкомолекулярные компоненты могут быть легко удалены с поверхности субстрата при промывке органическим растворителем или даже при длительном контакте с водой. Устойчивость полисилоксановой пленки к воздействию воды и растворителей не зависит от характера субстрата (стекло, нержавеющая сталь или золото) [4]. Маловероятно, чтобы триалкоксисиланы образовывали металлсилок-сановые связи с таким инертным металлом, как золото. Однако если покрытие представляет собой высокомолекулярную силокса-новую сетиу, то оно должно быть устойчиво к десорбции благодаря своей низкой растворимости, а также потому, что его полимерные сегменты связаны с поверхностью многочисленными связями. Чтобы удалить с поверхности такую полимерную сетку, необходим разрыв всех связей одновременно. Даже когда эти связи слабы и обусловлены неспецифическим дисперсионным взаимодействием, для их разрыва требуется большая энергия активации.

Теперь рассмотрим структуру связующего. Методами электронной и оптической микроскопии показано [26, 19], что эпоксидные, фенольные и фталатные смолы являются неоднородными и состоят из мицелл или гранул полимера с высокой плотностью, разделенных узкими граничными областями веществ с меньшей молекулярной массой. Такие мицеллы образуются, вероятно, вследствие полимеризации, которая начинается одновременно во многих центрах и продолжается в радиальных направлениях. По мере сближения этих областей они не могут коалеоцировать в однородную структуру и полимеризация заканчивается, при этом на периферии остаются напрореагировавшие и частично прореагировавшие молекулы. На поверхности раздела эти низкомолекулярные соединения образуют тонкую непрерывную пленку или каналы между мицеллами. Через такие области низкой плотности вода может проникать к поверхности раздела. Силановая пленка, видимо, предотвращает или компенсирует неполную полимеризацию смолы на поверхности раздела. Контакт смолы низкой плотности с силоксановой пленкой может привести к уплотнению смолы и тем самым воспрепятствовать проникновению .воды. Силановое покрытие в свою очередь способно инициировать полимеризацию смолы, и на поверхности раздела может образоваться большее количество плотного полимера. Полимеризация ускоряется, если органофункциональные группы силана реакционноелособны по отношению к связующему или пленка способна селективно адсорбировать компонент связующего, который вызывает реакцию полимеризации.

Рассмотрим структуру и основные свойства КСПК, построенной на базе комплекса программных средств TRIM, разработанного компанией НПП "СпецТек".

Положив Q (ч) = О, рассмотрим свободные колебания ротора. Пусть их комплексная частота будет Л = А, + т, где К — собственная частота, а а— коэффициент затухания. Сделав подстановку

Прежде всего рассмотрим свободные гармонические колебания, при которых М[—0, Ri=0, Wц- =0. В этом случае вал не возмущен и не колеблется. Понятие порядка гармонических составляющих v в данном случае теряет смысл. Поэтому в уравнениях (6.09) мы оставляем индексы v и вместо vco вводим частоту собственных колебаний Q. После этого получим из уравнения (6.09) для амплитуды собственных гармонических колебаний следующие уравнения:

Рассмотрим свободные колебания системы, описываемой уравнениями (1) и (2), для чего положим в них fj = gj — PJ — 0. Их решение будем искать в виде

Рассмотрим свободные колебания гироскопической системы, положив е (?) = EJ = яз (?) = г)?! = 0. Тогда случайные разбросы форм, собственных частот и критических скоростей вызываются малыми добавками а^*. Краевую задачу (1), (2) в этом случае мож-

Рассмотрим свободные тангенциальные колебания отдельно стоящей и жёстко закреплённой лопатки. Наинизшая частота колебаний лопатки называется частотой первого тона и определяется по формуле [29]

1. Определение частот. Рассмотрим свободные колебания стержня (положим ql = 0), при которых решение (6.8) ищем в виде и = ы0е'Хг, где К — безразмерная частота, равная р/р0 (р — размерная частота). Подставив выражение для « в (6.8), получаем

Ускорение,объекта определяется по изменению частоты изгиб-ных колебаний стержня, которая зависит от модуля и знака осевой распределенной силы инерции q^. Рассмотрим свободные колебания стержня с учетом инерции вращения и сдвига. Так. как определяются частоты стержня, то силой сопротивления можно пренебречь (аа = 0).

1. Колебания в плоскости осевой линии стержня. Прямолинейный бесконечный стержень (см. рис. 8.11) был изогнут моментами Мао и закреплен. Участок стержня между сечениями А и В имеет постоянный радиус кривизны RQ. Затем стержень был приведен в движение с продольной скоростью ш. Рассмотрим свободные колебания стержня в плоскости чертежа, пренебрегая инерцией вращения (Узз = 0).

Вывод общего уравнения свободных поперечных колебаний судовых валопроводов. Рассмотрим свободные колебания системы, наиболее близкой по своим характеристикам и условиям работы гребному винту судового валопровода (рис. 95). Диск 1 представляет гребной винт, инерционные характеристики которого — масса т, моменты инерции относительно диаметра 9 и оси вращения 6„ — равны соответствующим характеристикам гребного винта, а точка В, являющаяся центром инерции диска, соответствует центру инерции гребного винта. Диск концентрично закреплен на жесткой невесомой консоли 0В, соответствующей ступице гребного винта (инерция ступицы и заключенного в ней участка вала учитывается в общей инерции диска).

Рассмотрим свободные колебания облопаченного диска при отсутствии сил трения. В момент, когда прогиб диска равен нулю, потенциальная энергия его также равна нулю, а кинетическая энергия будет максимальной. В момент наибольшего прогиба диска потенциальная энергия будет максимальной, а кинетическая— равна нулю. Максимальные значения кинетической энергии Г и потенциальной V на основании закона сохранения энергии должны быть равны между собой, т. е.

Консервативные системы, близкие к линейным. Рассмотрим свободные псевдогармонические колебания без затухания некоторой массы т, описываемые уравне-