Рассмотрим тонкостенную

Рассмотрим теплообмен между двумя единичными (например, по 1 м2) поверхностями, обращенными друг к другу с небольшим зазором (рис. 11.2), причем Г>Г2. В этой системе Е\ — энергия собственного излучения первого тела на второе, ?•,> второго на первое. Ввиду малого расстояния между ними практически все излучение каждой из рассматриваемых поверхностей попадает на противоположную. Воспользуемся понятием эффективного излучения ?Эф, представленного выражением (11.3). Для непрозрачного тела (D = Q и R=\— А) выражение (11.3) запишется в виде ?ц,= = ? + ?„.„ (1-Л).

Теплообмен в канале с короткой пористой вставкой. Рассмотрим теплообмен в канале с пористой вставкой. В практике для локальной интенсификации теплообмена часто используют короткие пористые вставки. В них подогрев охладителя

Рассмотрим теплообмен между двумя единичными (по 1 м2) поверхностями, обращенными друг к другу с небольшим зазором (рис. 11.5), причем Ti>T2. В этой системе Е\ — энергия собственного излучения первого тела на второе, Е2 — второго на первое. Проследим за расходованием энергии собственного излучения 1-го тела. После попадания энергии EI на второе тело часть ее EiA2 поглощается вторым телом, часть Е\—EiAy=E\(\—А2) отражается снова на первое тело, где доля EI(\—А2)А\ отраженного излучения поглощается, а доля Е\(\—Л2) (1—А\) отражается на второе тело и так до бесконечности. Таким же образом можно проследить за расходованием энергии Е2 собственного излучения второго тела.

Рассмотрим теплообмен между реагирующим пограничным слоем и испаряющейся (сублимирующейся) поверхностью твердого тела. За пределами пограничного слоя параметры газа — плотность смеси ро, ее тангенциальная скорость wx=w0, концентрации компонентов смеси niio — постоянны. Будем полагать для простоты, что число Прандтля газового потока равно единице и соответственно равен единице коэффициент восстановления. Пренебрежем тепловым излучением. Примем, что молекулярный массообмен осуществляется только концентрационной диффузией. Рассматриваемый процесс стационарен.

Рассмотрим теплообмен при гидравлически стабилизированном течении химически реагирующего газа в пучке труб с переменным по длине канала тепловыделением. Предположим, что «замороженные» составляющие тепло-физических свойств, а также плотность и вязкость постоянны, а молекулярные и турбулентные числа Прандтля и Шмидта равны единице. В этом случае

Рассмотрим теплообмен при обтекании колеблющимся потоком криволинейных поверхностей, например шара или цилиндра.

Рассмотрим теплообмен при обтекании плоской пластины при условии, что стационарное течение сопровождается колебаниями скорости внешнего потока высокой частоты, причем закон колебания внешнего потока соответствует гармонической стоячей волне, т. е.

До сих пор мы рассматривали случай теплообмена в пространстве, ограниченном двумя параллельными плоскостями. Картина теплообмена усложняется, если пространство имеет более сложную форму. Рассмотрим теплообмен в заполненном пламенем пространстве цилиндрической формы (рис. 107), когда температура пламени равномерна, а свойства его одинаковы, и ког-

Рассмотрим теплообмен одной частицы, находящейся в агрегате в первом ряду. Объемное количество газа, омывающего частицу за 1 ч при кубической укладке частиц в агрегате, равно 3 600 wn,-yd2. Приравнивая количества тепла, отданного газом и воспринятого частицей, имеем:

Рассмотрим теплообмен двух соседних труб пакета, обтекаемого потоком. Температуры на поверхности обеих труб одинаковы. Это означает, что тепловые граничные условия в каждом поперечном сечении имеют вид tcri = tCTi+l, где i — номер трубы. При локальном моделировании обогревается одна из этих труб и tCTi Ф tCTi+i- Соответственно будут деформироваться температурные поля, что схематически и изображено на рис. 2-1. Такая деформация температурного поля изменяет величину dt/dn около поверхности нагреваемой трубы и, в соответствии с формулой (2-27), изменится величина коэффициента теплоотдачи а.

, В качестве конкретного примера рассмотрим теплообмен при ламинарном движении жидкости в цилиндрической трубе.

Рассмотрим тонкостенную цилиндриг ческую оболочку, имеющую" толщину h* нагруженную равномерно распределенной нагрузкой <7, краевыми силами Qi и-Q2 и моментами М\, М2 (рис. 111).

Рассмотрим тонкостенную цилиндрическую оболочку с днищами начального среднего радиуса г0, начальной толщины h0, нагруженную давлением р, которое может быть как постоянным, так и изменяющимся во времени (рис. 5.1). Напряженное состояние такой оболочки однородное и двухосное (так как нормальное напряжение в поверхностях, эквидистантных срединной, в тонкостенных оболочках обычно принимается равным нулю). В некоторый момент деформирования, когда средний радиус оболочки г, а толщина h, окружное <*t и меридиональное ат напряжения определяются по формулам

Свободное кручение. Рассмотрим тонкостенную трубу, имеющую средний радиус г и толщину стенки h (r^-h). Будем считать, что

Стесненное кручение. Рассмотрим тонкостенную цилиндрическую трубу, находящуюся под действием изгибающего и крутящего

Случай отсутствия осевой силы. Рассмотрим тонкостенную трубу, нагруженную постоянным радиальным давлением и имеющую на одном конце жесткий фланец, который будем считать недеформируемым.

Рассмотрим тонкостенную криволинейную трубу, имеющую радиус кривизны центральной оси R, средний радиус поперечного сечения г, толщину стенки h и ограниченную центральным углом Ф. Будем считать, что труба находится в состоянии установившейся ползучести под действием внутреннего давления р и внешних пар М, действующих в плоскости ее кривизны.

Рассмотрим тонкостенную цилиндрическую оболочку из несжимаемого материала с начальными отклонениями формы, являющимися функцией только окружной координаты, и нагруженную внутренним давлением р. При распрямлении начальных отклонений имеет место цилиндрический изгиб стенки оболочки, при котором интенсивность обобщенных сил можно принять в виде (6.119):

В качестве примера статического моделирования геометрически нелинейной упругой системы рассмотрим тонкостенную балку, изображенную на рис. 5.6 197]. Здесь натурный образец из материала В95Т нагружался по схеме растянуто-изогнутого стержня. Геометрически подобные модели балок из целлулоида марки Т1 были изготовлены в масштабах г/2 и 1/1 путем склейки. Таким образом, в этом примере масштаб толщин тонкостенной конструкции ft0 и масштаб длин 10 принимались одинаковыми. Согласно уравнению (5.40) равенство h0 — t0 обеспечивает подобие модели и натуры по относительным деформациям при е0 = 1, е = idem.

Рассмотрим тонкостенную призматическую конструкцию в глобальной правой прямоугольной системе координат Охгх%ха (рис. 9.1), причем ось х2 параллельна образующим цилиндрических оболочек, так что поперечное сечение конструкции расположено в плоскости Охгх3.

Рассмотрим тонкостенную осесимметричную оболочечную конструкцию в глобальной правой прямоугольной системе Координат Охгх^г, причем ось хг направлена вдоль оси вращения конструкции (рис. 9.4).

Рассмотрим тонкостенную многослойную оболочку, пакет которой представляет собой набор N несущих слоев и N — 1 слоев заполнителя (рис. 11.1).

Рассмотрим тонкостенную конструкцию, образованную сопряжением цилиндрической оболочки радиуса R через кольцо жесткости с расположенным к ней перпендикулярно патрубком радиуса