Рассуждения приведенные

Аналогичные рассуждения показывают, что введение малой добавки металла, образующего ионы большей валентности, т. е. Me3* (например, Сг3+), должно повысить скорость окисления основного металла: три иона Ме2+ в узлах решетки окисла заме-

Приведенные рассуждения показывают, что по существу предел трощшгостойкости определяется критической диаграммой разрушения рс — 1с. Поэтому расчет по уравнению (33.2) можно заменить условием [137]

тогда как (19а) принимает вид (7а). Аналогичные рассуждения показывают, что

Хотя проведенные выше рассуждения показывают, каким образом композиционный материал можно одновременно считать и однородным, и неоднородным, они еще не дают критерия, по которому можно было бы судить, является ли тот или иной композит однородным. Такой критерий было бы удобно использовать для того, чтобы установить границы применимости различных теорий. В настоящее время были сделаны попытки установить подобный критерий. Обычно предполагалось (так делается и теперь), что неоднородный композит можно заменить эквивалентным однородным телом, свойства которого устанавливаются экспериментально. Затем теоретически определяются характеристики эквивалентного однородного тела на моделях, которые допускают аналитическое исследование, но не обязательно отражают структуру материала. Эти характеристики сравниваются с экспериментальными данными. Если результаты согласуются в разумных пределах, то модель считается приемлемой. Описание различных моделей, употребляемых для композитов, является темой настоящей главы.

большем значении N значения rg по оси абсцисс нужно разделить на соответствующее число дефектов N. Эти рассуждения показывают, что определенную роль играют только число и размеры дефектов, т. е. сопротивляемость покрытий механическим нагрузкам. В общем случае можно сказать: чем выше механическая прочность покрытия, тем меньше число дефектов на нем и тем выше удельное сопротивление покрытия /•«, имеющее важное значение для практического применения катодной защиты, поскольку

В работе [И] модель накопления повреждений при растяжении распространена на случай действия касательных напряжений в плоскости слоя. При этом действие нормальных напряжений, перпендикулярных армирующим волокнам слоя, не учитывается. Однако в слоях композита при плоском напряженном состоянии в зависимости от схемы армирования могут возникать все три компоненты напряжений (нормальные в направлении армирующих волокон, перпендикулярные им и касательные в плоскости слоя). Следовательно, для применения критерия прочности [11] к анализу слоистого композита необходимо учитывать и нормальные напряжения, перпендикулярные направлению армирования. Простые рассуждения показывают, что действие этих напряжений в композите с полимерной матрицей может проявиться в первую очередь в деформировании матрицы, а не волокон. Поскольку подобное предположение справедливо и для касательных напряжений в плоскости, логично ожидать, что совместное действие нормальной и касательной компонент может привести к появлению неупругости матрицы при более низких напряжениях, чем при действии каждой из компонент в отдельности.

ний, затем переходит в новое положение равновесия и т. д. Подобных переходов она делает я# 1010 в секунду, что приводит к интенсивному блужданию ее по всему объему жидкости. Это блуждание и обусловливает основное свойство жидкости — текучесть, за количественную меру которой принимают вязкость ' \\. Приведенные рассуждения показывают, что вязкое течение жидкостей является типичным активационным процессом, протекающим с энергией активации U. Обычно эту энергию относят к молю вещества и выражение (1.1) записывают так:

Выше в настоящей главе было указано, что одним из выводов, сделанных на основе многолетних наблюдений за развитием в практике поставок, является необходимость точно определять, что представляет собой поставляемое изделие. Предыдущие рассуждения показывают, что к такому определению необходимо приступить на возможно более ранней стадии выполнения контракта; соответственно эти вопросы в каждом необходимом случае должны определяться основными соглашениями и соответственно другими дополнительными документами. Предложения возможным поставщикам относительно их участия в конкурсе на заключение контракта должны содержать возможно более полное определение программы с тем, чтобы они могли подробно познакомиться с предстоящей работой.

Предположим, кроме того, что о~О(б), осредненная плотность р имеет порядок О(1) и приходящаяся на единицу массы полная энтальпия г'о„ — также величина порядка О(1). Если имеющийся в уравнении (1-29) член с вязкостью имеет порядок, не превышающий порядок остальных членов, то, следовательно, величина ц имеет порядок не более, чем б2. Аналогичные рассуждения показывают, что члены, содержащие и', v', р', Т', подобно величинам

в случае /С>0. Изложенные выше рассуждения показывают, что —LJZ =

Эти рассуждения показывают, что процесс растворения золота в цианистом растворе состоит по меньшей мере из четырех стадий:

где а и Ъ — константы. Повторяя рассуждения, приведенные в п. 5.1, без труда получаем критерий оптимальности

Рассуждения, приведенные выше при получении формулы (в) передаточного отношения заданной на рис. 1.133 трехступенчатой передачи, можно распространить на передачу с любым числом ступеней.

Рассуждения, приведенные выше при получении формулы (в) передаточного отношения заданной на рис. 1.150 многоступенчатой передачи, можно распространить на многоступенчатую передачу, составленную из любого числа простых передач.

Рассуждения, приведенные выше для композиционных материалов, армированных волокнами, справедливы также в большей

Действительно, повторив рассуждения, приведенные в § 2, и проделав несложные выкладки, нетрудно установить, что при /Vi + Pilz ^ k исходное вертикальное положение стержня устойчиво, а при Рг1г + /Va > k это положение неустойчиво. В координатах Plt Pz граница области устойчивости (рис. 1.19, б) является прямой линией, пересекающей оси Рг и Р2 в точках, соответствующих критическим значениям (Pj)Kp и (Р2)кр. Заметим, что в данном случае уравнение границы области устойчивости можно записать в виде

где w0 (xi, х2) — функция, периодическая по х\ и х2 с периодами /1 и 12; Hi и ц2 — компоненты вектора постоянной распространения ц. В соответствии с методом групповых динамических жест-костей разъединим струны в узлах решетки и заменим их взаи-' модействие силами реакции, сосредоточенными в точках (п\1\, п212). Амплитуды этих сил определяются экспоненциальным мш> жителем в правой части (6.45). Как и в одномерном случае, относительно этих сил можно найти групповые динамические жесткости. Нетрудно видеть, что групповая жесткость набора Xj-струн равна групповой жесткости одной а^-струны. Повторяя рассуждения, приведенные выше для одномерных решеток, можно показать, что дисперсионное уравнение нормальных волн в рассматриваемой двумерной решетке также представляет собой равенство нулю суммы групповых жесткостей ж^струны и Ж2-стру-ны: С\ -f-C>2'=;0. Считая, что колебания струн подчиняются уравнениям

Выражениям (4.5.17) и (4.5.18) можно дать и статистическую интерпретацию. Для этого рассмотрим случайные интервалы Т\ и Tz. В 7i включаются короткие интервалы времени ремонта бг^^и и интервалы времени работы Тг, разделенные короткими интервалами в,. Интервал 0^+1>тах(/и, ?д) не включается в TI. Если же ^и<:6лт+1<^д, то в TI включается лишь часть интервала времени ремонта, равная tK. Повторяя рассуждения, приведенные в § 4.2, находим

Количественную оценку данного явления можно видеть на рис. 6-19,а. Кривая снята по испытаниям турбины Р-6-35/5 -(АР-6-5-КТЗ) при работе в параллель по электрическому графику. На рис. 6-19.G не нанесено изменение расхода пара, так как оно довольно точно ложится на данную прямую. Таким образом, рассуждения, приведенные в начале этого параграфа, подтверждаются экспериментально. Необходимо указать, что измерения, по которым составлен график, проводились совместно представителями трех организаций в связи с отказом предприятий работать в энергосистему во время вынужденной работы по электрическому графику, а выводы об изменении степени неравномерности при изменении противодавления отражены в директивном документе.

рассуждения, приведенные для. обычного 'контура регулирования давления (гл. 3).

Следующая остановка муфты произойдет в точке 3 при времени t ^> ti, когда скорость движения вновь обратится в ноль. Повторяя рассуждения, приведенные при анализе первого размаха колебаний движущейся муфты, можно получить, что

(ноль или единица). Принимают за условие, что истинное высказывание имеет значение «единица», а ложное — «ноль». Переменные обозначают латинскими буквами х, у, z, а функции — буквой/ Представим теперь логические рассуждения, приведенные выше, в виде таблицы состояний логической функции «ИЛИ» для двух переменных (табл. 23.1).

4. Линии разрыва скоростей. Пусть вдоль некоторой линии L напряжения непрерывны, а вектор скорости разрывен; в произвольной точке L проведем систему координат х, у, направив ось у по касательной к линии L. Разрыв в нормальной составляющей vx скорости невозможен, и следует рассмотреть лишь разрыв в тангенциальной составляющей vy. Повторим рассуждения, приведенные