Растягивающей нагрузкой

Приведенные выше рассуждения справедливы, очевидно, и для обращенного механизма, полученного из планетарного путем остановки водила. Если кинематическое передаточное отношение 1дв планетарной передачи является рациональной функцией нескольких передаточных отношений, т. е.

Ясно, что подобные рассуждения справедливы и для системы из любого числа частиц. Поэтому можно утверждать, что каждой конфигурации системы частиц присуще свое значение собственной потенциальной энергии и работа всех внутренних, центральных (консервативных) сил при изменении этой конфигурации равна убыли собственной потенциальной энергии системы:

Эти формулы преобразования вытекают из утверждения, что сила — Лорентца не изменяется при переходе от одной инерциальной системы координат к другой, движущейся по отношению к первой с постоянной скоростью. Но само это утверждение основывается на опытах, в которых фигурирующая в формулах преобразования (9.4) —(9.6) скорость v движения системы К' относительно системы К очень мала по сравнению с с; поэтому наши рассуждения справедливы только при соблюдении этого ограничения; случай, когда v не очень мало по сравнению с с, будет рассмотрен особо.

!) Все проводимые рассуждения справедливы для разбиения на любое число п частей.

Эти рассуждения справедливы для любого механизма и дают возможность сформулировать теорему проф. Н. Е. Жуковского о жестком рычаге следующим образом:

выше. Однако такие рассуждения справедливы для кольцевых каналов, размеры которых заметно выше отрывного диаметра пузыря. Когда размер щели соизмерим с отрывным диаметром пузыря, влияние противоположной необогреваемой стенки на возникновение паровых образований становится преобладающим (по сравнению с дополнительным динамическим воздействием потока у внутренней стенки, обусловленным большим градиентом скорости). Поэтому в таких условиях плотности критических тепловых потоков при кипении на внутренней поверхности #™j не отличаются от q™? для наружной стенки и, что особенно важно, плотности тепловых потоков снижаются с уменьшением ширины кольца б.

Все проведенные рассуждения справедливы и для определения работы в процессе сжатия. Работа сжатия считается отрицательной и вычисляется: по тем же формулам, что и положительная работа расширения.

Для равновесия твердого тела необходимо и достаточно, чтобы сумма моментов сил относительно каждого из шести ребер тетраэдра равнялась нулю. Это условие является, очевидно, необходимым. Оно также и достаточно. В самом деле, допустим, что оно выполняется для тетраэдра ABCD. Тогда, так как суммы моментов относительно трех ребер АВ, AC, AD, выходящих из вершины А, равны нулю, то и главный момент относительно точки А равен нулю. Следовательно, все силы либо приводятся к одной равнодействующей, проходящей через точку А, либо находятся в равновесии. Так как эти рассуждения справедливы для каждой вершины, то силы находятся в равновесии, ибо они не могут иметь равнодействующую, проходящую одновременно через четыре вершины.

В основном коррозия протекает равномерно, когда система металл — среда гомогенна, т. е. металл однороден по составу и среда при таких определенных параметрах, как состав, концентрация кислорода, рН, температура, скорость потока и др., равномерно действует на всю металлическую поверхность. Гетерогенность системы (неоднородность металла или среды либо металла и среды одновременно) приводит к локализованному разрушению с интенсивностью, зависящей от самой системы. Шероховатость поверхности металла или сплава, наличие разных фаз и различие в механической или термической обработке — вот причины, способствующие локализованному разрушению. Металлографическое травление для исследования структуры металла основано на том, что по границам кристаллитов разрушение происходит быстрее, чем внутри; протравленная поверхность имеет темную решетку. Подобные рассуждения справедливы применительно к зернам, ориентация которых такова, что кристаллы, корродирующие с максимальной скоростью, находятся на поверхности. Неоднородность металла или среды может привести к разрушению на одной поверхности

Следует заметить, что приведенные рассуждения справедливы только для случая, когда можно пренебречь неравномерностью напряженного состояния по толщине трубки. В противном случае необходимо учитывать трехмерность напряженного состояния (в трубке — двумерное напряженное состояние). В этом случае, как и для стержня сплошного сечения, колебание деформации относительно равновесного значения достигает ве-

мент выделен вблизи верхней грани произвольно, проведенные рассуждения справедливы для всех элементов, из которых можно представить состоящим брус. Аналогично можно было бы выделять элементы, начиная от боковой грани бруса и двигаясь к противоположной грани. Этим было бы доказано отсутствие нормальных напряжений на боковых гранях всех элементов. Разумеется, приведенное здесь обоснование является умозрительным и не претендует на строгость, однако может служить основанием для принятия соответствующей гипотезы.

' На рис. 300 показана вытяжка образца из аустенитной стали (0,1% С; 23% Сг; 15% Ni; 00,2 = 48 кгс/мм2) в функции продолжительности выдержки под статической растягивающей нагрузкой. Как видно, вытяжка резко возрастает с увеличением напряжения. При о = 30 кгс/мм2 (•~ 0,600,2) вытяжка крайне незначительна.

Образцы с трещиной (надрезом) испытывают растягивающей нагрузкой до разрушения. По результатам испытаний определяют следующие величины:

В результате предварительной затяжки болта силой F0 (рис. 3.25, б) он удлинится на величину А/б, а детали стыка сожмутся на Л/д. После создания в резервуаре (цилиндре) внутреннего давления болты нагружаются внешней растягивающей нагрузкой Fr (рис. 3.25, в), болт дополнительно удлинится на величину А/с, а сжатые детали частично разгрузятся и восстановят свою толщину на А/д, причем в пределах до раскрытия стыка А/б = А/д. Как показывают исследования, деформация болтов создается только частью внешней нагрузки KaF0, Другая ее часть (1 — /<"0) F0 затрачивается на уменьшение деформации деталей фланца. После приложения внешней силы расчетная нагрузка для болтов выразится формулой.

Сигналы датчиков поступают на усилитель 8АНЧ и далее на регистрирующий прибор ПДС-21 (на одну из его координат). Благодаря системе шарниров в тягах устраняются перекосы образца при нагружении. В установке реализуется циклическое нагружение растягивающей нагрузкой от 0 до 5 кН по так называемой «мягкой» схеме нагружения. Электрический контакт 7, сигнализирующий о начале силового цикла, срабатывает при постоянной минимальной нагрузке, что гарантирует постоянство выбранного цикла нагружения в случае изменения длины образца в процессе испытаний.

псевдопервого класса. В отличие от систем третьего класса, где однородная зона взаимодействия деформируется растягивающей нагрузкой в такой же степени, что и волокно, в системах псевдопервого класса продукт реакции, находящийся на поверхности волокна, может редактировать, изгибаясь так, как показано на рисунке. Эта релаксация велика, если площадь контакта продукта реакции с волокном мала, и уменьшается с увеличением площади контакта. Рост площади контакта сможет уменьшить релаксацию до величины, отвечающей появлению трещин, лишь тогда, когда толщина слоя продукта реакции намного превысит критические значения, задаваемые уравнениями (9) и (11).

пряжения [50]. В последнее время было обнаружено, что в некоторых системах критическое значение имеет не только напряжение растяжения, но и скорость деформации материала, вызванная растягивающей нагрузкой. В таких случаях коррозионное растрескивание под напряжением может возникнуть только под действием динамической нагрузки, но не при статическом нагружении [51, 52]. Это имеет решающее значение для оценки возможностей переноса результатов лабораторных испытаний на практические условия и для рационального выбора способа испытания.

Действие тензора-девиатора способно само по себе привести к разрушению материала, однако для пластичных материалов, выдерживающих большие пластические деформации до разрушения, необходимо наличие растягивающих напряжений для развития такого процесса. Импульс растягивающих напряжений в плоскости откола имеет форму, близкую к треугольной, что позволяет связать максимальную величину растягивающих напряжений с равновесием между повышением нагрузки за счет взаимодействия волн нагрузки и снижением сопротивления материала разрушению вследствие повышения степени повреждения в плоскости откола. Поскольку переход к интенсивному развитию разрушения подготавливается повреждением в процессе пластического течения материала под растягивающей нагрузкой, величину пластической деформации, характеризующую степень повреждения, можно принять за критерий откольного разрушения.

Плоские модели замков лопаток были изготовлены из смолы CR-39 в масштабах 5 : 1 или 10 : 1. Модели нагружались растягивающей нагрузкой или одновременно растяжением и изгибом в приспособлении, показанном на фиг. 9.18. Нагруженные модели просвечивались в полярископе, и регистрировались картины полос для обоих видов нагружения (фиг. 9.19 и 9.20).

В качестве примера на рис. 152 приведены результаты испытания [65 ] затянутых болтов, нагруженных пульсирующей растягивающей нагрузкой, при различной шероховатости поверхностей стыков и смазке их. Во всех случаях затяжка болта под действием пульсирующей нагрузки через определенный период уменьшается. При этом интенсивность нарушения стабильности затяжки более заметна в случае грубообработанных стыков со смазкой. "

На рис. 300 показана вытяжка образца из аустенитной стали (0,1% С; 23% Сг; 15% Ni; 00,2 = 48 кгс/мм2) в функции продолжительности выдержки под статической растягивающей нагрузкой. Как видно, вытяжка резко возрастает с увеличением напряжения. При а = 30 кгс/мм2 (~ 0,6ао,2) вытяжка крайне незначительна.

Высота гаек' (рис. 6) делается равной (0,6 -т- 1,2) A (d - номинальный диаметр резьбы). Практика показывает, что при высоте h = 0,7d гайка получается равнопрочной с нарезной частью болта. Болтовые соединения с h > 0,ld рвутся под растягивающей нагрузкой всегда по резьбе стержня (под гайкой). Высота головок болтов (рис. 7) делается равной.(0,6 4-0,8)d.