Растяжения возникают

Таким образом, полубезмоментная оболочка с одним свободно опертым краем, а другим полностью свободным теряет устойчивость так же, как длинная оболочка или оболочка с обоими свободными краями, т. е. без растяжения срединной поверхности (см. § 33).

Сравним степень влияния жесткости упругого закрепления края оболочки на критическое давление в двух последних примерах. В первом из них относительная жесткость порядка с (=& 1 практически не влияет на критическое давление. Во втором примере влияние относительной жесткости порядка с = 10~2-=-10~3 оказывается существенным. Причем в первом примере с увеличением относительной жесткости с от нуля до с = (25-ьЗО) критическое давление повышается примерно на 25%. При дальнейшем увеличении относительной жесткости критическое давление практически не изменяется. В этом случае край оболочки можно считать закрепленным неподвижно. Во втором примере увеличение относительной жесткости упругого закрепления может привести к повышению критического давления в десятки раз. Такая качественная разница объясняется следующим. В первом из этих примеров при с — 0 и с 4° О оболочка с обоими краями, закрепленными относительно нормальных перемещений, не может деформироваться без растяжения срединной поверхности. Поэтому упругое закрепление края оболочки приводит к некоторому повышению критического давления, не меняя качественно характера деформирования оболочки при потере устойчивости. Во вто-

Те же результаты получим и для полубезмоментной оболочки, один край которой свободно оперт, а другой — свободен. В этом случае оболочка может деформироваться без растяжения срединной поверхности. Приняв /\ (я) = х, снова придем к зависимости (7.50).

При малых прогибах пластины считают, что каждая точка срединной плоскости при изгибе смещается 1в направлении нормали и не учитывают растяжения срединной плоскости. Построенная на основе этого предположения линейная теория изгиба пластин справедлива при прогибе пластины w, малом по сравнению

то замкнутая в полюсах оболочка , не может деформироваться без растяжения срединной поверхности. В частных решениях для перемещений выделим, те их части, которые соответствуют деформациям, вызываемым усилиями T[l(k), Т^1/*)» 5$). Эти усилия являются решениями однородных уравнений равновесия и определяются равенствами [см. формулы (6.25), (6.27), (6.28)1

Рассмотрим деформацию оболочки без растяжения срединной поверхности. Условия отсутствия деформаций в ерединной поверхности получают вид

При деформации без растяжения срединной поверхности последняя остается поверхностью нулевой кривизны. Учитывая симметрию задачи, приходим к выводу, что эта поверхность остается круговым цилиндром, но измененного радиуса: RI = = R + А.

Итак, сжатая в осевом направлении цилиндрическая оболочка может терять устойчивость по трем качественно различным формам: с искривлением образующих (рис. 8.4, а), без'растяжения срединной поверхности (рис. 8.4, б) и как стержень (рис. 8.4, в). Сравним значения критических сжимающих напряжений, соответствующих этим трем случаям потери устойчивости.

При малых прогибах пластины считают, что каждая точка срединной плоскости при изгибе смещается в направлении нормали и не учитывают растяжения срединной плоскости. .Построенная на основе этого предположения линейная теория изгиба пластин справедлива при прогибе пластины w, малом по сравнению

Уравнения (6.3) описывают деформации оболочки без растяжения срединной поверхности (изгибание, чисто моментное напряженное состояние), а также перемещения оболочки как жесткого целого.

то замкнутая в полюсах оболочка не может деформироваться без растяжения срединной поверхности. В частных решениях для перемещений выделим те их части, которые соответствуют

По этому давлению сопрягаемые детали проверяют на прочность *. Как правило, опасной деталью соединения является ступица (охватывающая деталь). При этом наибольшие напряжения растяжения возникают в точках внутренней поверхности. Условие прочности ступицы из пластичного материала по гипотезе наибольших касательных напряжений

При электролитическом осаждении напряжения растяжения возникают при осаждении никеля, кобальта, железа, палладия, марганца, хрома, а напряжения сжатия-при осаждении цинка, кадмия, свинца, алюминия. Ниже приведены данные А.П. Ваграмяна по величинам остаточных напряжений в покрытиях.

Форма ямок, как правило, определяется напряженным состоянием и направлением разрушающих усилий. В условиях объемного растяжения возникают равноосные ямки, от действия касательных напряжений, например на конечных скосах разрывных образцов,—вытянутые параболические (см. рис. 5, д), направленные в противоположные стороны (на ответных половинах образца). При однократном внецентренном приложении растягивающей нагрузки, как правило, образуются параболические вытянутые ямки, направленные в одну сторону на обеих половинках образца. При однократном кручении на участках излома, соответствующих разрушению от нормальных напряжений, наблюдаются равноосные ямки, в остальной части излома — параболические. Часто параболические ямки перемежаются с равноосными. Кроме того, на поверхности излома нередко наблюдаются участки, сглаженные при вытягивании.

на площадках, расположенных у отверстия, но параллельных направлению растяжения, возникают сжимающие напряжения

Анализ результатов показывает, что максимальные остаточные напряжения растяжения возникают в шве. После сварки эти на-

После сварки максимальные остаточные напряжения растяжения возникают в околошовной зоне стали 20ГСЛ и равны 23 кгс/мм2 поперек шва, а вдоль шва 9 кгс/мм2.

на этой стадии растяжения возникают рыхлоты, растравливаю-

При поверхностной закалке значительно повышается предел выносливости стали. Так, для стали 40 после нормализации он составляет 150 МПа, а после закалки с индукционным нагревом — 420 МПа. Повышение предела выносливости объясняется образованием в закаленном слое остаточных напряжений сжатия. Это особенно важно для различных осей и валов, работающих на изгиб и кручение, у которых максимальные напряжения растяжения возникают в поверхностных слоях.

Напряженные состояния типа всестороннего растяжения возникают в зоне концентраторов напряжения (конструктивных или технологических, связанных с процессом получения материала или изготовления элемента конструкции -микротрещин, включений, пор, пустот, непрова-ров при сварке и т.п.). Концентратор напряжения в виде трещины с острой кромкой может появиться и в процессе эксплуатации конструкции (например, при циклическом нагружении). Условие прочности растягиваемой напряжением достаточно широкой, но тонкой полосы с трещиной длиной L имеет вид JT77}

Напряженные состояния типа всестороннего растяжения возникают в зоне концентраторов напряжения (конструктивных или технологических, связанных с процессом получения материала или изготовления элемента конструкции — микротрещин, включений, пор, пустот, непроваров при сварке и т. п.). Концентратор напряжения в виде трещины с острой кромкой может появиться и в процессе эксплуатации конструкции (например, при циклическом на-гружении). Согласно (2.83) условие прочности достаточно широкой, но тонкой полосы с трещиной длиной L (см. рис. 2.43), растягиваемой напряжением о, имеет вид

По толщине внутренней кромки тарельчатой пружины напряжения изменяются по линейному закону. Наибольшие напряжения растяжения возникают в нижней точке 2 внутренней кромки