Растяжении определяется

Рис. 5.Н. Диаграммы деформирования при растяжении материалов, образованных системой трех нитей:

Все исследованные трехмерно-армированные материалы имеют линейные диаграммы деформирования до разрушения при испытаниях на растяжение в направлениях укладки волокон. Это хорошо иллюстрирует рис. 5.14, на котором приведены типичные зависимости 0 (б) при растяжении материалов, изготовленных на основе алюмоборосиликатных, кварцевых и кремнеземных волокон. При испытании на трехточечный изгиб образцов из рассматриваемых композиционных материалов изменение прогиба в зависимости от нагрузки для большинства из них имеет линейную зависимость до разрушения (рис. 5.15). Наличие некоторой нелинейности в зависимости для материалов на основе кремнеземных и кварцевых волокон обусловлено

СОПРОТИВЛЕНИЕ ОТРЫВУ — среднее растягивающее напряжение в момент разрушения путем отрыва. Хотя одновременный отрыв но всему сечению соответствует бесконечной скорости развития трещины и потому никогда не осуществляется, С. о. является полезной хар-кой кон-струкц. материалов. При прочих равных условиях с ростом С. о. склонность к хрупкости падает, а конструктивная прочность растет. С. о. для хрупких при растяжении материалов совпадает с обычным пределом прочности. Для оценки С. о. материалов, пластичных при растяжении, необходимо воздействие охрупчивающих факторов: понижение темп-ры или увеличение скорости нагружения; введение надрезов или трещин; переход к двухосному растяжению. В этих случаях оценка С. о. не всегда является бесспорной. С. о. большей частью силт.чо повышается с измельчением структуры. Многие факторы различно, иногда противоположно, влияют на С. о., и сопротивление плястпч. деформации, напр.. с повышением содержания углерода в низко-отпущенных сталях С. о. падает, а твердость растет (см. Отрыв, Излом отрыва).

что при введении во фторопласт графитового порошка в количестве от 5 до 40% предел прочности при растяжении образцов, наполненных композицией, падает от 200 до 90 кГ/см2. Волокнистые наполнители (стекловолокно, асбест) в количестве до 15% практически не уменьшают прочность при растяжении материалов; при увеличении количества стеклонаполнителя до 25% прочность при растяжении наполненного фторопласта снижается от 253 (при 15% стеклонаполнителя) до 190 кГ/см2.

и малопластичных при растяжении материалов, чувствительных к перекосу. Исходной кривой при изгибе служит диаграмма нагрузка—прогиб, по которой определяют пределы пропорциональности 0ПЦ. и, упругости аусл. и- прочности ав. и и текучести а0)2„. Применяют два способа испытания на изгиб — с нагружением образца через жесткую траверсу двумя одинаковыми силами, приложенными на одинаковых расстояниях от опор (чистый изгиб), и с нагружением сосредоточенной силой, приложенной в середине пролета образца между опорами. Изгибное нагружение вызывает неравномерное распределение напряжений по сечению образца.

где S — величина импульса силы. При малой величине импульса движение будет синусоидальным, но при достаточно большом импульсе образец может быть доведен до разрушения, причем также в пределах практически линейного участка синусоиды. При этом, меняя величину давления и длительность импульса, можно изменять скорости и, что особенно важно, проводить работу в скоростном диапазоне, переходном между обычными и скоростными испытаниями. Кроме того, режим импульсного нагружения имеет и вполне самостоятельное значение, поскольку он позволяет моделировать встречающиеся на практике законы нагружения. Таким образом, в зависимости от принятой схемы силовоз-буждения, деформирование при скоростном растяжении материалов может осуществляться при различных режимах как с постоянной, так и с переменной скоростью. Поэтому не только скорость, но и режим деформирования следует указывать и учитывать при оценке или сопоставлении результатов испытаний, особенно полученных на разнотипных машинах.

в. Характеристика упругости и хрупкости промышленного стекла при растяжении материалов и изгибе в 100—300 раз меньше его тео-

Рис. 5.Н. Диаграммы деформирования при растяжении материалов, образованных системой трех нитей:

Все исследованные трехмерно-армированные материалы имеют линейные диаграммы деформирования до разрушения при испытаниях на растяжение в направлениях укладки волокон. Это хорошо иллюстрирует рис. 5.14, на котором приведены типичные зависимости 0 (б) при растяжении материалов, изготовленных на основе алюмоборосиликатных, кварцевых и кремнеземных волокон. При испытании на трехточечный изгиб образцов из рассматриваемых композиционных материалов изменение прогиба в зависимости от нагрузки для большинства из них имеет линейную зависимость до разрушения (рис. 5.15). Наличие некоторой нелинейности в зависимости для материалов на основе кремнеземных и кварцевых волокон обусловлено

2.5. Оценка результатов испытаний при кратковременном статическом растяжении материалов проводится в соответствии с требованиями стандартов, технических условий, чертежей и другой технической документации на материал.

Характерной особенностью испытания на изгиб является то, что гладкие образцы из пластичных материалов (медь, алюминий, железо и их сплавы в отожженном, а часто и в улучшенном состояниях) не могут быть доведены до разрушения, так как образцы изгибаются до соприкосновения концов, не разрушаясь. Поэтому испытания на изгиб гладких образцов с определением предела прочности и максимальной стрелы прогиба применяют прежде всего для малопластичных при растяжении материалов (чугунов, инструментальных сталей). В этом случае предел прочности

В области температур выше 0,6 Гпл предел прочности при растяжении определяется характером и величиной энергии межатомной связи металлов и при равном удалении от температуры плавления прочность металлов одинаковая.

Зарождение трещины при совместном скручивании и растяжении определяется подобными механизмами для однократного и циклического приложения нагрузки в широком диапазоне сочетания доли сдвига и отрыва [38]. Различие однократной и циклической нагрузки многокомпонентного нагружения может рпределяться процессами ротационной деформации, которые реализуются в перемычках между первоначально возникающими трещинами (рис. 2.8).

Согласно теории В. Вейбулла, среднее значение прочности хрупких материалов при растяжении определяется по формуле [40, 41]

Сравнивая выражения (2.6) и (2.7), видим, что относительная деформация сетки образца при растяжении определяется тем же отношением шага эталонной сетки к шагу полос р/8.

Усилие, необходимое для получения хода / (при сжатии или растяжении) определяется выражением:

Усталостная выносливость резины при многократном растяжении определяется числом циклов до разрушения образца. Метод определения установлен ГОСТ 261—74.

Предел прочности при растяжении определяется на динамометре типа Ламо с расстоянием между зажимами 200 мм (для пряжи, паронита и асбестового картона) и 180 мм (для асбестовой бумаги).

Здесь Оьо, ею, В0, а„ — коэффициенты, входящие в функцию (12), описывающую кривую деформирования материала при температуре t = ta; ab, еь, В, a — коэффициенты, входящие в функцию, описывающую кривую деформирования материала при температуре t. Деформация разрушения ерю при одноосном растяжении определяется как

, Давление. Величина предельно-допустимого давления зависит от прочности, эластичных свойств материала и формы диафрагмы. Предел прочности при растяжении определяется в основном типом ткани и в меньшей степени — составом резины.

В области температур выше 0,6 Гпл предел прочности при растяжении определяется характером и величиной энергии межатомной связи металлов и при равном удалении от температуры плавления прочность металлов одинаковая.

2. Циклы нагрева оказываются более опасными, чем циклы охлаждения, поскольку значение максимальной деформации при растяжении определяется максимальной температурой.