Растяжении соответственно

поперечной прочности приписывали композиту, в котором волокна заменены отверстиями. При этом использовали простой критерий разрушения: предполагалось, что разрушение при растяжении происходит тогда, когда напряжения в поперечном сечении минимальной площади равны пределу прочности матрицы.

1 R — радиус оправки, 6—толщина листа. 2 Разрыв сварных соединений при растяжении происходит по осн. металлу. 3 АДС—аргоно-дуговая сварка, ДСФ—дуговая сварка под флюсом проволокой из сплава ВТ1. * Оптимального интервала нет, а в указанном интервале угол загиба и удлинение сварных соединений не ниже 50—60% соответствующих свойств осн. металла ,° После закалки. "После закалки и старения.

Ввиду различной ориентации зерен, при общей деформации (удлинении) образца, выражаемой каким-то определенным процентом, процент деформации (удлинения материала) внутри различных зерен оказывается весьма различным. Еще при упругой деформации всего образца в целом в, отдельных зернах могут возникнуть разрушения. Вакансии, сливаясь, могут образовывать микроскопические трещины; при смещении зерен могут образовьТваться трещины между зернами. В целом в процессе пластической деформации при растяжении происходит «разрыхление» металла, заканчивающееся разрушением. При трехосном же сжатии, наоборот, происходит улучшение связей между зернами, смыкаются микротрещины. Устранение множества дефектов может повысить пластичность материала и перевести материал из хрупкого состояния в пластичное. Мра-

Сейчас на практике упругие вставки изготовляют из нержавеющей стали с прочностью при растяжении аг= 110-^130 кГ/ммг, винты в пару к ним — из стали, содержащей 0,3% С и 3,5% N, с прочностью CTZ = 80-^90 кГ/мм2. Экспериментально установлено, что при этих условиях разрушение соединения при растяжении происходит в результате разрыва винта (а не срыва резьбы) уже при вворачивании его Фиг. VII. 36. Упру-

Перспективно исследование напряжений по затуханию ультразвука, хотя вопрос этот слабо изучен. Установлено, однако, что повышение напряжений в сером чугуне вызывает увеличение затухания рэлеевских волн [50]. При сжатии образцов до предела текучести амплитуда сигнала рэлеевской волны, прошедшего через базу 40 мм между излучателем с приемником, увеличивалась в 1,5 ... 2 раза (по сравнению с ненапряженным состоянием), а при растяжении - уменьшалась приблизительно в 2 раза. Изменения были более заметны в чугуне с большим содержанием пластинчатого графита. Авторы работы объясняют обнаруженное явление тем, что при сжатии графитовые включения плотнее прилегают к металлической матрице, что приводит к большей акустической прозрачности границы графит -металл. При растяжении происходит обратный процесс.

Важнейшие механические характеристики паяных соединений: 1) временное сопротивление разрыву Ов.п стыковых образцов с паяным швом, расположенным перпендикулярно их продольной оси и действующим усилиям; 2) сопротивление срезу тср образцов (листовых или телескопических), паянных внахлестку, разрушение которых при статическом растяжении происходит под действием усилий, направленных параллельно плоскости спая иахлесточиого соединения; 3) ударный изгиб а* паяных образцов.

не обнаружили. Тем не менее, невбз-можно утверждать, что в этих спла- § вах не происходит подобного зер- ? пограничного скольжения. На рис. 6.6 показаны микроструктуры, иллюстрирующие зернбграничное скольжение в нержавеющей стали 304 при испытаниях на малОциКло-вую усталость растяжением—сжа^ тием в вакууме при 700 °С (параллельные прямые линии — маркерные царапины). Микроструктура на рис. 6.6, а соответствует деформации в направлении растяжения с низкой скоростью, в направлении сжатия — со скоростью в 19 раз большей (цикл нагружения медленно—быстро). При медленном растяжении происходит зерно-граничное скольжение, происходит накопление направленной деформации. Рис. 6.6, б соответствует обратному циклу нагружения (быстро—медленно), наблюдается накопление зернограничного скольжения, главным образом, при медленном сжатии. Во всех случаях в результате зернограничного скольжения образуются клиновидные зернограничные трещины, подобные трещинам, возникающим при ползучести.

при растяжении происходит разрыв волокон. При разрыве волокон с низкой прочностью матрица перераспределяет возросшие надряжения на неразорванные волокна.

4. Необходимо определить вид разрушения и условия, приводящие к разрушению соединения. Классическими видами разрушения являются сдвиг в соединяющем материале и разрушения при растяжении или смятии в соединяемом материале. Разрушение при смятии не является препятствием для дальнейшего использования в конструкции данного вида материала и соединения. Этот вид разрушения происходит не мгновенно, в то время как разрушение за счет разрыва матрицы при растяжении происходит очень быстро. В случае, если соединение расположено слишком близко к торцу, при растяжении могут возникать большие моменты, приводящие к расслаиванию материала.

1 В — радиус оправки, 6—толщина листа. - Разрыв сварных соединений при растяжении происходит по осн. металлу. 3 АДС—аргоио-дуговал сварка, ДСФ—дуговая сварка под флюсом проволокой из сплава ВТ1. 'Оптимального интервала нет, а в указанном интервале угол загиба и удлинение сварных соединений не ниже 50—60% соответствующих свойств осн. металла ,5 После закалки. «После закалки и старения.

^Металлы, занимающие по пластичности промежуточное положение между приведенными крайними случаями, как правило, также лучше сопротивляются сжатию, чем растяжению. * Так, предел прочности при сжатии, закаленной и отпущенной, при 250° С стали 45, дюралю-мина Д16 после закалки и старения и твердой латуни ЛО 70-1 превышает предел прочности их при растяжении соответственно в 1,4; 1,7 и 2 раза. Исключение представляют " .магниевые сплавы, которые сопротивляются сжатию хуже, чем растяжению.

Рис. 6. Типичные диаграммы деформирования композиционного материала на основе борных волокон и эпоксидного связующего (Т = 25° С) при: а — продольном (1) и поперечном (2) растяжении (соответственно Е = = 21 050 кгс/мм2 и Е = 2180 кгс/мм2) однонаправленного слоя; б — продольном (1) и поперечном (2) сжатии (соответственно Е = 23 700 кгс/мм2 и Е = 2320 кгс/мм2) однонаправленного слоя; в — растяжении материала, армированного под углами ±45° (Е = 2100 кгс/мм2, предел прочности 150 кгс/мм2)

Технические требования к плитке такие: кислотостойкость в серной и соляной кислотах соответственно 98 и 93 %; водо-поглощение не более 0,05%; прочность на истирание не более 0,8 кг/м2; термостойкость при перепаде от +100 до +20°С — 20 тешюсмен; ударная вязкость — не менее 1,28 кДж/м2; предел прочности при сжатии, изгибе и растяжении соответственно не менее 300, 60 и 20 МПа; плотность 2900—3100 кг/м3.

Трубы из графитопластовых материалов марок АТМ-1, ATM-IT ТУ 48-20-13-77 различных диаметров. Предназначены для защиты штуцеров химической арматуры и должны обеспечивать водопоглощение 0,01—0,1 %; водопроницаемость под давлением среды 0,5 МПа — не раньше чем через 10 мин; предел прочности при изгибе и растяжении соответственно не менее 25 и 18 МПа; теплостойкость от —18 до +115°С для труб из материалов марки АТМ-1 и от 18 до +150°С — для ATM-IT. Трубы можно перевозить всеми видами транспорта; хранить — в условиях, исключающих воздействие атмосферных осадков и механическое повреждение. Гарантийный срок хранения труб— 18 мес со дня отгрузки.

где W', Лр"' — нормативное сопротивление полимербетона соответственно сжатию и растяжению; у — коэффициент, зависящий от заданной обеспеченности а (при а=0,95 у =1,64); Cvc, Cvp — коэффициент вариации прочности при сжатии и растяжении соответственно; Кцл — коэффициент длительности действия нагрузок.

Металлы, занимающие по пластичности промежуточное положение между приведенными крайними случаями, как правило, также лучше сопротивляются сжатию, чем растяжению. Так, предел прочности при сжатии закаленной и отпущенной при 250° С стали 45, дюралю-мина Д1б после закалки и .старения и твердой латуни ЛО 70-1 превышает предел прочности их при растяжении соответственно в 1,4;.. 1,7 п 2 раза. Исключение представляют Магниевые сплавы, которые сопротивляются сжатию хуже, чем растяжению.

4. Характеристики формы при растяжении соответственно равны

4. Характеристики формы при растяжении соответственно равны

дел текучести стали при растяжении, соответственно при комнатной и рабочей темературе (Па);

5ф — минимальная фактическая толщина стенки (определенная измерением готового элемента), мм; С, Сх — прибавки к расчетной толщине стенки, мм; р — расчетное давление, к/У см2; рг — пробное давление при гидравлическом испытании, кГ/см"; о"*оп — номинальное допускаемое напряжение, кГ/мм2; о>доп — допускаемое напряжение при расчете элемента только на действие давления (внутреннего или внешнего), кГ/мм2; о — условное приведенное напряжение в стенке, вызываемое действием давления, кГ/мм2; а™ — условное дополнительное эквивалентное напряжение в стенке от внешних нагрузок, кГ/мм2; а™ — условное дополнительное эквивалентное напряжение в стенке от нагрузок, вызываемых самокомпенсацией теплового расширения, кГ/мм2; о^0 и 0^ — временное сопротивление стали разрыву, соответственно при комнатной и расчетной температуре, кГ/мм2; а^° и сгт — условный (при остаточной деформации 0,2%) предел текучести стали при растяжении, соответственно при комнатной и расчетной температуре, кГ/мм2'; а' — условный предел длительной прочности при растяжении (напряжение, вызывающее разрушение через 100 000 ч] при расчетной температуре, кГ/мм2; ^ст — расчетная температура стенки, °С; ^н — температура насыщенного пара при расчетном давлении,°С; 1ПП — температура перегретого пара на выходе из перегревателя, °С; { — температура среды, находящейся внутри рассчитываемого элемента,"С; Д^раз— превышение температуры среды, поступающей в камеру из отдельных змеевиков, по сравнению со средней ее температурой, связанное с режимными и гидродинамическими условиями работы котла, °С; 11 — коэффициент, учитывающий конструктивные и эксплуатационные особенности рассчитываемого элемента.

щие направления этих компонент напряжения: *i и х2 - значения прочности при растяжении соответственно вдоль и поперек волокон, ЛГ/ и Х2' - прочность при сжатии в тех же направлениях, Х6 - прочность при межслоевом сдвиге. Соответствующие компоненты напряжений влияют на прочность зубьев; существенную роль в разрушении зубьев шестерен играют компоненты напряжений, которые увеличиваются вдоль вертикальной оси на рис. 5.25 и 5.26. Из величин, приведенных на рис. 5.25 и 5.26, наибольшими становятся отношения а2/ЛГ2 и Oi/Xi соответственно. Поэтому разрушение зубьев шестерни, изготовленной из ткани на основе углеродных волокон, будет определяться прочностью в направлении, перпендикулярном армирующим слоям, а не прочностью вдоль армирующих волокон, которая не будет сильно сказываться на прочности зубьев. На процесс разрушения зубьев шестерни из стеклоткани будут главным образом влиять напряжения в направлении ориентации волокон. Поэтому в этом случае существенное значение имеет прочность материала вдоль армирующих волокон.