Равенства коэффициентов

Приведенный момент инерции механизма определим из равенства кинетической энергии звена приведения и суммы кинетичеаких энер-

Приведение сил и масс в пространственных механизмах. Из условия равенства кинетической энергии звена приведения и кинетической энергии всех звеньев получаем с учетом (9.11) приведенный момент инерции

Приведение сил и масс в пространственных механизмах. Из условия равенства кинетической энергии звена приведения и кинетической энергии всех звеньев получаем с учетом формулы (7.13) приведенный момент инерции

Рассмотрим самотормозящийся механизм, схематизированный в соответствии с рис. 65, считая все силовые и инерционные параметры приведенными к одному из выходных звеньев известными методами (см. например [21, 107]). Инерционные параметры приводятся из условия равенства кинетической энергии звеньев исходной и приведенной схем, силовые параметры — из условия равенства соответствующих мощностей без учета потерь на трение в механизме. Например, параметры выходного звена с индексом k -\- 1 приводятся к звену с индексом k по формулам

GJk — крутильная жесткость приведенного вала; /,-,,-+! — длины участков вала между смежными сосредоточенными массами без демпфера. Условие равенства кинетической энергии будет

Эта формула была получена из условия равенства кинетической энергии движения и потенциальной энергии деформации. При этом считалось, что динамическая составляющая усилия не зависит от пускового усилия двигателя. Это упростило задачу, но снизило расчетную нагрузку на 5—7%. Усилие двигателя Р связано со скоростью, что удобно представить в данном случае V „/сек в координатах Р—р,

Приведенный момент инерции. Из равенства кинетической энергии механизма и звена приведения имеем

т — приведенная к сектору масса, определяемая из условия равенства кинетической энергии механизма и звена приведения

Приведенный момент инерции потребителя Jn в виде транспортного агрегата (автомобиль, трактор) определяется из условий равенства кинетической энергии приведенной массы

Приведенная масса регулятора и органов топливоподающей аппаратуры двигателя* определяется из условия равенства кинетической энергии некоторой фиктивной массы ц,, заменяющей муфту и участвующей в ее движении, сумме кинетических энергий масс муфты, деталей регулятора, топливного насоса2 и соединительных элементов, связанных в своем движении с относительным движением муфты.

Определение приведенной массы цпр пружины можно произвести из условия равенства кинетической энергии приведенной массы \inp,

Анализ приведенных выше исследований показывает, что, несмотря на разные подходы к решению задач об отрывном диаметре и частоте отрыва пузырей, результаты, полученные в работах Д. А. Лабунцова, В. В. Ягова, А. А. Волошко, Ю.А.Кириченко и других авторов, в случае динамического режима отрыва не только качественно, но и во многих случаях количественно согласуются между собой. Например, формула Ю. А. Кириченко [76], уста-наливающая связь между d0 и /0, при динамическом режиме отрыва (р"<р') /orfo°>5=0,9g-°'5 тождественна (вплоть до равенства коэффициентов) формуле А. А. Волошко (6.24). Далее, на рис. 6.12 не указано, при каких температурных напорах получены опытные значения ^о- В то же время влияние ht при динамическом

При оптимальном режиме (т] = ^тах = 0,795) этот насос имеет напор Н = 22,8 м и подачу Q = 22,2 л/с. Из равенства коэффициентов быстроходности подобных насосов

Нижняя граница решения, соответствующая левой части неравенства, представляет собой условие, когда и матричная, и дисперсная фазы одинаково напряжены, а верхняя граница решения, соответствующая правой части неравенства, представляет собой условие, когда обе фазы одинаково деформированы. Последнее условие оказывается точным только в случае равенства* коэффициентов Пуассона обеих фаз. В работе Хашина и Штрикмана [24J удалось сблизить границы интервала, что дало возможность более точно вычислить Ес. Результаты анализа Хашина и Штрикмана для модуля сдвига G и объемного модуля К записываются следующим образом:

В случае равенства коэффициентов вязкого трения (третий случай) уравнения (1. 15) и (1. 16) становятся одинаковыми и совпа-

циям недемпфированной системы удается получить в случае равенства коэффициентов вязкого трения при растяжении и сдвиге и независимости их от координат и деформаций. Особенностью формы получаемых решений является медленная сходимость рядов для напряжений на границах.

Следовательно, в случае равенства коэффициентов вязкого трения соотношения ортогональности при растяжении и сдвиге такие же, как и для системы без демпфирования:

= <р13Р COS а + ср,3Р sin а 4- "ЬзМг = у, где использованы равенства коэффициентов <р,^ = т\ц. Подобным же образом

Особым случаем будет такой, когда конструкция ротора симметрична. Тогда коэффициенты влияния будут попарно равны «и == а23 и а13 = «23 и значения нечувствительных скоростей для обоих дисков совпадут (сонз = (онз). Однако этот случай осложнений не вызывает, так как из-за равенства коэффициентов влияния для балансировки неважно, какой из дисков разбалансиро-ван. Уровень вибраций можно снизить установкой груза на любой диск.

Усилие выпрессовки такого соединения составило 36—40 т. Исходя из того, что величина крутящего момента и усилие выпрессовки при допущении равенства коэффициентов трения скручивания и выпрессовки связаны зависимостью Мк = Рв--s-, можно допустить,

Это означает, что по условиям прочности на изгиб стенка коробки подач из ЭД-5, армированная пластинами из АГ-4 толщиной 2,8 мм, будет равноценна стенке, отпрессованной целиком из АГ-4. При этом слой эпоксидной смолы ЭД-5 и стеклопластика АГ-4 будут равнопрочны при условии равенства коэффициентов запаса прочности

При моделировании вынужденных колебаний необходимо, кроме того, соблюдение равенства коэффициентов усиления в резонансе для натуры и модели.