Равенство скоростей

скорость распространения волн связана с упругими постоянными и плотностью материала соотношением рг;2 = С, где С — упругая постоянная. Это равенство позволяет использовать волновую теорию для определения эффективных модулей упругости композиционных материалов, если длина волны превышает размер включения. Таким образом, имеем

Это равенство позволяет найти значение стационарного потенциала корродирующего металла и скорости коррозии.

Это равенство позволяет установить краевые условия для схемы на рис. 2.9, в:

Последнее равенство позволяет определить размер L.

Из соответствия выражений (27) и (28) следует, что г\ух = = рг/ж. Полученное равенство позволяет решить ряд практических задач, связанных с оценкой степени нелинейности статистической связи.

Строгого доказательства этих дифференциальных формул импульсной теории нет. Они основаны на допущении, что элементы диска не взаимодействуют. Ключевое предположение состоит в том, что равенство v = w/2 справедливо для отдельных линий тока. Это равенство позволяет представить силу тяги и мощность как функции одного аргумента — индуктивной скорости v. Дифференциальные формулы импульсной теории полезны тем, что их можно применять к расчету винтов с неравномерными нагрузкой и скоростью протекания через диск.

Полученное равенство позволяет считать компоненты е^ и ( — энергетическими по отношению к симметричным усилиям и- моментам (т. е. отвечающими им в выражении для энергии деформации). С помощью соотношений (6.83) и (6.26) выражение (6.89) преобразуется к виду

Полученное равенство позволяет доказать единственность решения при условии упругой заделки рассмотренного типа. В самом деле, для разности решений

Полученное равенство позволяет вычислить осевое смещение 1-го узла стержня, если известны проекции этого смещения на оси oxi, ox2, х3. Равенство (3.22) можно рассматривать как правило, позволяющее выразить узловые перемещения, заданные в местной системе координат, через узловые перемещения в пространственной системе координат. С использованием (3.22) запишем

Последнее равенство позволяет вычислить интенсивность отказов но времени наработки на один отказ.

При отсутствии буксования скорости Vi и у2 па линии контакта должны быть равны между собой. Однако в рассматриваемой конструкции равенство скоростей можно получить только для какой-то од- РИС- И-8

Из приведенных на рис. 4.4 данных особенно важно отметить полное совпадение результатов по сопротивлению двухфазного потока, полученных с помощью формулы (4.15) для гомогенной смеси (линия I) и по модели относительной фазовой проницаемости при п = 1 (линия I). Действительно, при п= 1 формула (4.30) полностью совпадает с выражением (4.36). Однако для этих случаев наблюдается существенное, принципиальное различие скоростей жидкой фазы (см. рис. 4.6). Следовательно, можно утверждать, что модель гомогенного потока при расчете динамической вязкости по формуле (4.15), предполагающая равенство скоростей фаз, в действительности является моделью раздельного течения с различными скоростями фаз. С помощью формул (4.29) и (4.35) нетрудно показать, что при п = 1 истинные скорости фаз не равны, а их отношение остается постоянным и"/и'\п = ^ = д'/ д".

Принцип действия гидропривода заключается в следующем: из гидробака 1 жидкость поступает к насосам 2, которые подают се к золотниковому распределителю 4. При нейтральном положении его золотника жидкость через теплообменник 8 и фильтр 9 возвращается в гидробак 1. При включении золотника жидкость подается к делителю потока 6, который разделяет поток на три равные части и подает их к гидромоторам 7. Таким образом обеспечивается равенство скоростей вращения роторов плуга. Дроссель-регулятор потока 5 стабилизирует давление в напорной гидролинии насосов.

В нерегулируемой фрикционной передаче окружная скорость ведомого катка несколько меньше скорости ведущего катка из-за их взаимного проскальзывания, обусловленного упругими смещениями контактирующих точек катков и, как следствие, различием скоростей в точках площадки контакта. Обычно равенство скоростей («чистое» качение) имеет место лишь для точек катков, лежащих на линии начального контакта (контакта при Fr = 0, см. рис. 19.1, а).

Первое условие совокупности (6.32) определяет скачок давления на границе раздела фаз. В этом соотношении R\ и R2 — • главные радиусы кривизны границы раздела фаз в данной точке. Для сферической формы пузыря это уравнение трансформируется в Ргр" = ргР'+2ст//?. Вторым условием совокупности (6.32) устанавливается равенство касательных напряжений на границе раздела фаз. Третье условие этой совокупности устанавливает равенство скоростей обеих фаз в плоскости, касательной к поверхности раздела в рассматриваемой точке.

Из анализа микроструктур, полученных при направленной кристаллизации, следует, что не все эвтектические сплавы перспективны. Как было показано Шайлем [52], микроструктуры эвтектики могут быть разделены на две основные категории: «правильную» и «нарушенную». «Правильная» микроструктура возникает при одновременном росте двух твердых фаз на поверхности раздела твердое тело — расплав. Важным условием этого типа кристаллизации является равенство скоростей роста двух соприкасающихся фаз в оставшуюся жидкость. В этом случае поверхность раздела твердое тело —расплав оказывается плоской. Типичная «правильная» микроструктура имеет вид либо чередующихся пластин (рис. 2), либо параллельно ориентированных стержней (рис. 3) в

Наличие зависимости скорости электрохимической реакции от потенциала электрода представляет принципиальную возможность уменьшения скорости анодного растворения металла Ме^>-Ме+п+пе за счет внешней поляризации. Смещение потенциалов в отрицательную сторону за счет внешнего источника тока приводит к тому, что на поверхности металла равенство скоростей катодной и анодной реакции ik = ia смещается в сторону увеличения скорости катодной реакции с соответствующим уменьшением скорости анодного растворения металла. Происходит так называемая катодная защита металла (рис. 24,/). Катодная защита может быть электрохимической (от внешнего источника тока) или протекторной (при контакте с более отрицательным металлом),

Л. В. Кравчуком проведены расчеты термонапряженных состояний клинообразных образцов с различными углами раствора и радиусами закругления, а также величинами хорды клина. Эти данные обобщены в виде номограмм, которые позволяют без больших затрат труда выбирать размеры и форму клина, а также тепловой режим их испытаний. При этом можно получить в образце те же теп-лонапряжения, что и в реальной лопатке. На рис. 70 показана схема одной из таких номограмм. По известным распределениям температур и термических напряжений на кромке натурной лопатки, протермометрированной при некотором характерном режиме теплового нагружения, находим скорости изменения температуры кромки. Далее, задавшись определенным радиусом закругления клинообразного образца и соблюдая равенство скоростей изменения температур кромок клина и лопатки, можно определить рациональный угол его раствора. По величине максимальных термических напряжений на кромке находим значение хорды, которое должно соответствовать ранее найденным значениям угла раствора и радиуса закругления клина. На рис. 70 штриховыми прямыми линиями показан пример моделирования термонапряженного состояния одной из испытанных лопаток. Моделью служит клин с радиусом закругления 1,3 мм, углом раствора 17° и хордой 20 мм.

выражающее равенство скоростей изменения работы внешних сил и соответствующих им статически возможных напряжений на любых кинематически возможных перемещениях. Если в качестве @ц

Рис. 2.165. Схемы механизмов пропуска реза летучих ножниц. Длину отрезаемого куска прокатанной полосы увеличивают, уменьшая среднюю скорость кривошипа механизма реза при неизменной скорости полосы, а кратность длин получают при пропуске реза. Равенство скоростей ножей и полосы в момент реза достигается с помощью уравнительных механизмов с неравномерно движущимися ведомыми звеньями при значительных инерционных нагрузках. В двухбарабанных ножницах (рис. 2.165, а) неравные угловые скорости ножей подбирают так, чтобы при равенстве окружных скоростей ножи встречались через два, три и т. д. оборота ведущего звена. В эксцентриковых ножницах коромысла 3 и 3', приводимые от кривошипов 1 и 1' и шатунов 2 и 2', присоединяются к раме 8 механизма 4, 5, 6, 7 пропуска реза (рис. 2.165,6). В верхнем положении рамы происходит рез, в нижнем — пропуск. Если диапазон длин разрезаемых кусков велик, то механизм пропуска реза 4, 5, б, 7, 8, 9, 10, И делают сложнее (рис. Z165, в). Резы

Поскольку шатун СХС2 при а = const движется поступательно, имеем равенство скоростей в точках Clt А и С2, т. е.