Равнобедренного треугольника

Первый способ заключается в том, что вершины додекаэдра и центральные точки всех его граней проектируют на описанную сферическую поверхность. Полученные точки соединяют дугами большого круга -геодезическими линиями на сфере. Получается исходная сеть, состоящая из шестидесяти одинаковых равнобедренных сферических треугольников. Каждый треугольник разбивается на более мелкие таким образом, чтобы по оси симметрии исходного треугольника укладывалось определенное число одинаковых равнобедренных треугольников. К образовавшейся цепочке треугольников А пристраиваются слева и справа одинаковые треугольники В и так далее. Линии разбивки в пределах каждого исходного треугольника представляют собой дуги большого круга, т.е. являются геодезическими линиями на сфере. Поэтому эта схема носит название геодезической. Степень членения может быть любой. В табл. 12.4 приведены длины сторон плоских граней для первых шести членений исходной сети при радиусе сферы, равном единице. Обозначение длин указано на рис. 12.27. С увеличением степени членения число типоразмеров элементов увеличивается линейно. Общее число граней равно 60 /и2; число типоразмеров панелей, стержней и узлов равны соответственно 2т-1, 2т, 2т (т - число членений граней додекаэдра).

его граней проектируются на описанную сферическую поверхность. Полученные точки соединяются дугами большего круга. Получается исходная сеть, состоящая из 180-ти равнобедренных треугольников двух типов. Каждый из полученных треугольников разбивается на четыре более мелких, также как и по первому способу с двумя однотипными треугольниками по высоте. В результате образуется треугольная сеть на сфере, состоящая из 720-ти ячеек. На рис. 12.28 приведены длины стержней 180- и 720-гранников для сферы единичного радиуса. Дальнейшее членение сферических треугольников этим способом нерационально, так как приводит к большому числу типоразмеров элементов.

Расстояния V и /" при таком выборе центра А находятся из равнобедренных треугольников АОС' и АОС":

Расстояния /' и /" находятся из равнобедренных треугольников АО С' и АО С":

В первом приближении можно допустить, что зубцы и впадины по глубине дефекта расположены более или менее симметрично друг к другу, одинаковых размеров, с общим углом наклона. Это дает основание данный тип дефекта моделировать диполем с периодически повторяющимися по каждой стенке зубцами и впадинами в виде равнобедренных треугольников (рис. 2).

Рейка /, движущаяся по-ступательно вдоль оси х — х, имеет клиновые гнезда Ь, в которые входят клиновые зубья а звена 2, имеющего скос с — с. Движение рейки /, находящейся в постоянном зацеплении со звеном 2, застопоривается при перемещении рейки / и звена 2 в направлении, указанном стрелкой в положении, когда скос с — с входит в соприкосновение со скосом d — d неподвижного звена. Зубья а и гнезда b имеют форму прямоугольных или равнобедренных треугольников.

Строительные конструкции здания могут быть выполнены с отклонениями от проекта, поэтому после натяжения осей следует проверить их взаимную перпендикулярность. Такую проверку производят, замеряя гипотенузы равнобедренных треугольников АБВ и АВГ\ эти гипотенузы должны быть равны. Катеты АБ и АГ также должны быть равны между собой; длину катета следует принимать не менее 3—4 м. После окончательной проверки осей правильное положение концов проволок фиксируют на скобах глубокими рисками, запиленными трехгранным напильником.

осей необходимо произвести проверку их взаимной перпендикулярности. Эта проверка производится замером гипотенуз равнобедренных треугольников вгд и вге, которые должны быть равны между собой. Размеры гд-ге должны быть отложены величиной не менее 3—4 м. По окончательной проверке осевых линий положение их концов фиксируется глубокой риской трехгранным напильником на скобе.

Обозначим углы при основании равнобедренных треугольников ADK и ABQ соответственно через аир. Примем С/С = CQ = pt и С А = р2. Тогда найдем

Обозначим углы при основании равнобедренных треугольников АВК и ADQ, соответственно через а и р. Примем С А = PI и СК = = CQ = р3. Тогда найдем

Из равнобедренных треугольников AEF и AGF, имеющих общее основание AF, найдем

Очевидно, что аналог скорости ds2/*p2 будет изменяться по закону равнобедренного треугольника (рис. 121, б), у которого высота М равна

Профиль кулачка Вольфа строится на базе равнобедренного треугольника Л АОВ с углом при вершине 3=180° —фу и сторонами OA = OB = R. Из АОАЕ (рис. 2.24) имеем (R + R0)I(2R)=* = sin (0,5 р), после преобразований

10-42. Определить угловые коэффициенты и взаимные поверхности лучистого обмена между стенками канала, имеющего в поперечном сечении форму равнобедренного треугольника со сторонами:

Из равнобедренного треугольника АОВ (рис. 21.42) следует, что силы наклонены к нормали иод углом 0/2, где 0 •— угол подъема профиля в точке контакта с роликом (для треугольника АОК угол является дополнительным при вершине). Следовательно, 0/2 <ф или 0<2ф.

Высококачественная скоростная кислородная резка (смыв-процесс) позволяет увеличить и скорость (в 1,5—2,5 раза), и качество резки. Первое достигается за счет острого "угла наклона резака—25°, второе — применением специальных мундштуков, имеющих три отверстия для режущего кислорода, расположенных по углам равнобедренного треугольника. Впереди перемещается основная режущая струя, которая осуществляет резку металла на всю толщину. Две другие струи, расположенные по бокам и сзади основной, «защищают» горячие кромки, образованные основной струей. Недостат-' ком способа с острым углом атаки является невозможность фигурных резов и большая ширина реза.

Равнобедренный треугольник. Центр тяжести равнобедренного треугольника лежит на его оси симметрии на расстоянии yc~h/3

от основания (рис. 2.56). Главные центральные моменты инерции сечения, имеющего форму равнобедренного треугольника, таковы:

Нахлесточные соединения выполняют угловыми швами, которые по форме наружной поверхности могут быть нормальными, выпуклыми и вогнутыми (рис. 3.6). На практике наиболее распространены нормальные швы, имеющие в поперечном сечении форму равнобедренного треугольника. Выпуклые швы образуют резкое изменение сечения деталей в месте соединения, что вызывает повышенную концентрацию напряжений. Вогнутые швы обеспечивают плавное сопряжение металла шва с основным металлом, что снижает концентрацию напряжений и увеличивает прочность соединенна. Вогнутость шва достигается механической обработкой. Такие швы применяют в ответственных конструкциях и при действии переменных нагрузок. Геометрической характеристикой углового шва является катет К- По условиям технологии сварки минимальное значение катета должно быть не менее 3 мм. В большинстве случаев

для крестового соединения со швом в виде равнобедренного треугольника (рис. 1 .2,в) "

Момент инерции равнобедренного треугольника относительно его оси симметрии (см. рис. 267)

Из приведенных определений следует, что для прямоугольника его оси симметрии, моменты инерции относительно которых вычисляются по формулам (2.22) и (2. 22а), являются главными центральными осями. Для равнобедренного треугольника (см. рис. 267) ось симметрии и перпендикулярная ей центральная ось — главные центральные; соответствующие моменты инерции определяются по формулам (2. 28) и (2. 30). Для круга и кругового кольца любая центральная ось главная и все главные центральные моменты инерции равны между собой [см. формулы (2. 36) и (2. 37)]. Таким образом,