Равномерном изменении

Рис. 1. Трещина в центре бесконечного листа, подвергаемого равномерному растяжению с краев.

рушению связи, что в известной степени смягчает напряженное состояние волокна. Вклад матрицы в вязкость разрушения сопоставим с вязкостью разрушения материала матрицы в массивной форме, поскольку матрица представляет собой непрерывную фазу, а наличие волокон, как правило, незначительно сказывается на объеме деформированного материала. Более подробно эти вопросы 'будут обсуждены ниже; сначала рассмотрим поведение волокон, а) Вклад волокон. В рассматриваемом случае напряженное состояние волокон далеко не так жестко, как в окружающей матрице; действительно, есть основания полагать, что напряженное состояние волокна по всему сечению близко к относительно равномерному растяжению. Иначе в волокне возникали бы очень высокие напряжения сдвига, тогда следовало бы ожидать расщепления углеродных волокон, а это противоречит экспериментальным результатам. Если предположить, что напряжения в волокне в основном соответствуют одноосному растяжению, то волокно можно рассматривать как миниатюрный образец в условиях испытания на растяжение. В этом случае одним из возможных механизмов поглощения или диссипации энергии является трение. Если точка разрушения волокна не лежит в плоскости распространения трещины (рис. И), то по мере раскрытия трещины волокно будет вытягиваться из матрицы. Обычно предполагают, что в процессе вытягивания сила трения не меняется [47], и, значит, для вытягивания необходимо затратить энергию

При температура -155°С предельные кривые текучести стали 45 изменяют свою форму, сливаясь с предельными кривыми прочности, вследствие перехода материала в хрупкое состояние в области, прилегающей к двухосному равномерному растяжению. Поэтому при обсуждении результатов они не рассматриваются.

te» Нулевые корни соответствуют осевому перемещению оболочки и равномерному растяжению ее с соответствующим изменением диаметра. Если бы наряду с выражениями (9.44) мы учли и выражения для кососимметричной относительно образующей <р = О деформации, то установили бы, что нулевые корни характеристического уравнения (9.45) при п = 0 описывают также поворот оболочки вокруг оси симметрии и нагружение ее крутящим моментом (в этом случае оболочка из- нерастяжимых нитей не деформируется).

нице в стержне возникают напряжения сжатия. Кольцевая прослойка подвергается равномерному растяжению по радиальным направлениям при напряжениях

При растяжении паяного образца из стержней круглого сечения паяный шов (более пластичный, чем основной металл) подвергается равномерному растяжению по радиальным направлениям при напряжениях Cr—Em (г'х—е*.)ц,, где Еш — модуль упругости шва; е I — продольные деформации в шве; е* — продольные деформации Мк; ц — коэффициент Пуассона.

Анализ типовых конструкций корпусов и сосудов показал, что зоны перфорации сферических крышек и днищ отверстиями, оси которых параллельны осям корпуса или сосуда, довольно обширны и угол между осью отверстия и нормалью к срединной поверхности крышки или днища Р достигает 50°. Величины отношений толщин крышек Н к диаметрам отверстий d также изменяются в широких пределах: 0,5 <^ t = H/d^, 15. Расчеты корпусов и сосудов как осесимметричных упругих пространственных систем показывают, что напряженное состояние сферических крышек и днищ в зоне их перфорации без учета влияния отверстий представляет собой состояние, близкое к всестороннему равномерному растяжению, так как изгибающие напряжения, вызванные поворотом и радиальным перемещением периферийной части крышки или днища в зоне ее соединения с цилиндрической обечайкой быстро затухают из-за тонкостенности крышки. Вследствие тонкостенности крышек и днищ и малой величины диаметров отверстий по сравнению с диаметрами крышек влиянием кривизны крышки на напряженное состояние в зоне косого отверстия можно пренебречь. Поэтому для определения напряжений около косых отверстий в сферических крышках достаточно исследовать распределение напряжений в зонах круговых отверстий, имеющих соответствующие углы наклона Р и величину отношения диаметра отверстия к толщине, в пластинах, нагруженных всесторонним равномерным растяжением.

Теперь мы представим результаты, касающиеся совокупности трещин. Примеры нескольких компланарных эллиптических трещин приведены на рис. 24(а) — (с); среди них отмечены случаи двух равных, двух неравных и трех равных компланарных трещин, находящихся в безграничной среде, подвергнутой равномерному растяжению. На рис. 25 приведены графики, характеризующие сходимость поправочных множителей интенсивности напряжений FM, определенных соотношением (5.64), причем от — однородные растягивающие напряжения вдали от трещины. Изменения величины FM в точке А] (см. рис. 24 (а)) в зависимости от коэффициента раскрытия трещины а2/а\ при различных расстояниях между трещинами л = 2а2/с приведены на

ЁЫМ осям. Так, например, взяё ср = coz у*, получим ау = О, тху = О, Ста: = 2с02, что соответствует одноосному равномерному растяжению (сжатию) полосы нормальными равномерно распределенными контурными нагрузками (рис. 2.4, а). Если ф — си ху, получим ох = О, Gy = 0, гху = — си: в этом случае полоса подвержена чистому сдвигу под действием равномерно распределенных по контуру касательных сил (рис. 2.4, б). При ф = с03 у3 получим чистый изгиб полосы нормальными контурными нагрузками, линейно изменяющимися по ко-

Нулевые корни соответствуют осевому перемещению оболочки и равномерному растяжению ее с соответствующим изменением диаметра. Если бы наряду с выражениями (9.44) мы учли и выражения для кососимметричной относительно образующей ф — О деформации, то установили бы, что нулевые корни характеристического уравнения (9.45) при п = 0 описывают также поворот оболочки вокруг оси симметрии и нагружение ее крутящим моментом (в этом случае оболочка из нерастяжимых нитей не деформируется).

Некоторые соотношения математической модели неупругого деформирования поликристалла существенно упрощаются, если он состоит из однородных зерен с кубической кристаллической решеткой. Такие зерна изотропны по отношению к тепловому расширению и всестороннему равномерному растяжению или сжатию. Поэтому в (2.63)—(2.65) Д4Р = 0, а в (2.69) и (2.71) соответственно ё(Л6й; — 4Р и к(Л8р = &(р}. Кроме того, &h_k — shh = sp8p = = ердр и ди •= ЗК0еи = 3/О* ь = ohh, или ардр = 3/(08Р6Р = = З/Со&рбр = tfp&V Тогда вместо (2.61) и (2.67) получим соотношения между компонентами девиаторов

СУДОПОДЪЁМНИК - подъёмное сооружение, служащее для перемещения судов с одного уровня воды на другой в судовозной камере. С. наз. также судоремонтные слипы. СУДОХОДСТВО - целенаправленное плавание судов для перевозки грузов или пассажиров, добычи объектов водного промысла и полезных ископаемых, укладки подводных трубопроводов и др. целей, не носящих воен. характера. В зависимости от р-нов плавания судов различают мор., внутр. и смешанное С. СУЖЕНИЕ относительное хар-ка пластичности материала по относит, уменьшению площади поперечного сечения растягиваемого образца. При равномерном изменении (без образования шейки на образце) С. однозначно связано с удлинением. Различают С. равномерное (до появления шейки), сосредоточ. (в процессе развития шейки до полного разрушения), полное (от начала нагруже-ния до полного разрушения). Практич. значение имеет полное С. (легко определяется на образцах круглого сечения), являющееся во мн. случаях более.точной хар-кой пластичности, чем относит, удлинение. СУКНО - ворсовая или безворсовая ткань из шерстяной, полушерстяной или хл.-бум. пряжи, на лицевой стороне к-рой в результате валки образован войлокообразный застил (фильц), скрывающий рисунок переплетения нитей. При валке происходит усадка неотделанного С. по длине и особенно ширине (до 50%), что придаёт С. большую плотность. В технике С. применяют в качестве фильтров, прокладок и пр.

Рассмотрим теперь случай; когда неоднородная среда в дополнение к «нагрузкам» а* и (<та)* испытывает равномерное повышение температуры Т, и попытаемся определить эффективные коэффициенты теплового расширения. Пусть локальные коэффициенты теплового расширения обозначаются через а* = = а*(); заметим, что в анизотропном материале наиболее общего вида изменение температуры вызывает появление всех шести компонент тензора деформаций. Таким образом, при равномерном изменении температуры Т однородное анизотропное тело при отсутствии поверхностных нагрузок находится в деформированном состоянии EJ = а,гТ. Обозначим эти деформации «свободного расширения» ') через е{, так что

Здесь рассматриваются задачи трех типов: 1) усадочные напряжения, возникающие при равномерном изменении температуры в конструкциях, составленных из элементов, которые изготовлены из материалов с неодинаковыми коэффициентами температурного расширения; 2) напряжения в цилиндрах с многосвязным контуром поперечного сечения при установившемся градиенте температуры; 3) нестационарные температурные напряжения.

11.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В ТРЕХСЛОЙНОЙ ПЛАСТИНЕ ПРИ РАВНОМЕРНОМ ИЗМЕНЕНИИ ТЕМПЕРАТУРЫ

Температурная деформация в свободном теле при равномерном изменении температуры Т составляет

11.1. Определение напряжений в трехслойной пластине при равномерном изменении температуры......... 321

11.2. Температурные^напряжения в моделях скрепленных твердотопливных зарядов при равномерном изменении температуры ........................ 327

1 См. также статью Л. Е. Куратцева «Исследование динамической точности пневматических измерительных приборов при равномерном изменении размера с учетом нелинейности характеристики давления» в настоящем сборнике.

ПРИ РАВНОМЕРНОМ ИЗМЕНЕНИИ РАЗМЕРА

Исследования [1, 8, 9] показали, что при равномерном изменении зазора s в пределах линейного участка характеристики давления h (s), т. е. при постоянной чувствительности is = dh/ds, величина времени запаздывания Тяап после завершения переходного процесса прибора не зависит от скорости v изменения зазора и равна постоянной времени Т, характеризующей процесс в измерительной камере. В этом случае динамическая погрешность измерения As^ определяется произведением величин Т — Гзап и v:

Рассмотрим наиболее часто встречающийся случай наполнения измерительной камеры прибора при равномерном изменении зазора: величина s уменьшается по закону