Вывоз мусора: musor.com.ru
Главная | Контакты: Факс: 8 (495) 911-69-65 |

Равновесной структуре



кобальтового (сталь 18-10) и медного (для ВТ1-0) анодов при фокусировке по Брегту-Брентано по интерференционным линиям, полученным от ГПУ решеток титана и y-Fe с индексами Миллера (3 030) и (311) соответственно. В качестве эталонов использовались образцы изучаемых материалов в состоянии поставки после специальной термической обработки, проведенной для получения равновесной структуры (закалка в воде стали 18-10 и неполный отжиг сплава ВТ1-0). Съемка и отсчет результатов проводились по методике, изложенной выше. Микротопография поверхности изучалась на электронном микроскопе-микроанализаторе ЭММА-2 путем препарирования двухступенчатых реплик (алюминий-уголь) при увеличении 12 тыс. раз. Использовалось оттенение хромом. Дислокационная субструктура исследовалась методами просвечивающей электронной микроскопии на тонких фольгах.

Отжиг состоит в нагреве поковки выше критической температуры Ас, я охлаждении с печью. Он служит для получения равновесной структуры, улучшения пластичности, снижения твердости и снятия остаточных напряжений. Отжиг применяется чаще всего для крупных поковок, при охлаждении которых в области температур 700-...750°С должна быть обеспечена минимальная скорость охлаждения.

Благодаря выравниванию искажений третьего рода создаются условия для образования более равновесной структуры, что приводит к повышению пластических свойств сплава.

Таким образом в случае плоской деформации процедура усреднения компонент жесткости слоев композиционного материала с абсолютной точностью позволяет определить эффективные жесткости Qfj (i, / = 1,2) в плоскости лишь для косоугольной равновесной структуры материала. Отметим также, что эти компоненты равны соответственно компонентам жесткости слоя, определенным при повороте системы осей упругой симметрии слоя на угол 6 вокруг оси 3. Однако технические упругие константы — модуль Юнга и коэффициент Пуассона — композиционного материала и отдельного слоя имеют различия, так как отличаются их компоненты податливости, полученные обращением матриц различных порядков. В плоской задаче для равновесного косоугольного армированного композиционного материала обращается матрица жесткости второго порядка, соответствующая ортотропному материалу, а для отдельного слоя, повернутого на угол 6, обращается матрица жесткости (при 8з = 0) третьего порядка, соответствующая моноклинной симметрии материала.

шаются тепловым движением, создаются вновь и т. д. Поэтому для каждой температуры можно говорить лишь о некотором усредненном ближнем порядке и некоторой усредненной равновесной структуре жидкости с присущей ей энергией активации процесса блуждания молекул, обусловливающего вязкость. При изменении температуры происходит перегруппировка молекул и установление нового равновесного состояния. Подобный процесс установления в системе равновесия называется релаксацией, а время, в течение которого равновесие устанавливается, называется временем релаксации т. По порядку величины оно равно времени оседлой жизни молекул, определяемому соотношением (1.2). Из этого соотношения видно, что с уменьшением энергии активации Ua и повышением температуры Т время установления равновесной структуры жидкости резко падает. У низкомолекулярных простых жидкостей т столь ничтожно (ж 1C)-10 с), что установление равновесия в них протекает практически мгновенно. С понижением температуры время релаксации увеличивается, однако вплоть до температуры кристаллизации (плавления) оно остается еще настолько малым, что не тормозит процесс перегруппировки частиц и. образования из них энергетически более выгодной при этой температуре пространственно упорядоченной структуры — кристалла. Поэтому процесс кристаллизации таких жидкостей протекает практически скачкообразно (кривая 1 на рис. 1.3) и получить их в переохлажденном состоянии чрезвычайно трудно. Скачкообразно меняется не только удельный объем, как показано на рис. 1.3, но и другие параметры состояния: внутренняя энергия U, энтропия 5, свободная энергия f и т. д. Скачок сопровождается выделением теплоты кристаллизации.

Отжиг. При отжиге создаются условия для наиболее полного протекания диффуз. процессов и получения относительно равновесной структуры (см. Отжиг стали).

Таким образом в случае плоской деформации процедура усреднения компонент жесткости слоев композиционного материала с абсолютной точностью позволяет определить эффективные жесткости Qfj (i, / = 1,2) в плоскости лишь для косоугольной равновесной структуры материала. Отметим также, что эти компоненты равны соответственно компонентам жесткости слоя, определенным при повороте системы осей упругой симметрии слоя на угол 6 вокруг оси 3. Однако технические упругие константы — модуль Юнга и коэффициент Пуассона — композиционного материала и отдельного слоя имеют различия, так как отличаются их компоненты податливости, полученные обращением матриц различных порядков. В плоской задаче для равновесного косоугольного армированного композиционного материала обращается матрица жесткости второго порядка, соответствующая ортотропному материалу, а для отдельного слоя, повернутого на угол 6, обращается матрица жесткости (при 8з = 0) третьего порядка, соответствующая моноклинной симметрии материала.

Целью термической обработки для стабилизации размеров деталей, изготовленных из сплавов с а-структурой, является получение равновесной структуры. Термическая обработка заключается в отжиге при температурах, близких к температуре эвтектоидного превращения системы Ti — Н, и последующем медленном охлаждении с печью. При этих условиях эвтектоидный распад происходит наиболее полно, водород выделяется в виде гидрида; одновременно распадается нестабильная -р-фаза.

Отжиг — вид термической обработки, состоящий из нагрева стали до определенной температуры в зависимости от вида отжига, выдержки и последующего, как правило, медленного охлаждения (в печи или в золе) для получения более равновесной структуры.

Диффузионная пайка обеспечивает получение наиболее равновесной структуры шва, повышает температуру распайки, увеличивает пластичность, коррозионную стойкость и жаропрочность соединений за счет устранения в шве химической неоднородности, возникающей при кристаллизации. Для определения концентрационных полей, законов движения межфазных границ и времени завершения процесса необходимо решить уравнение дрф-фузии для фазы /, так как поток атомов металла А в фазу 2 отсутствует

двухосном растяжении. — важное значение имеет понятие равновесной структуры армирования. Равновесной будем называть структуру армирования, при которой под действием заданной системы нагрузок ах, ву = kax происходит равномерное растяжение материала (ех — = гу = е}''> = е'> = е, vi^ = 0)- Воспользовавшись законом Гука (1.66) для симметрично армированных относительно осей х, у материалов, получим ах — (gn + ?12) е и ау = (gl2 + ?22) e.

Легированные стали могут быть классифицированы по четырем признакам: по равновесной структуре, по структуре после охлаждения на воздухе, по составу и по назначению.

Для классификации хромистых нержавеющих сталей по равновесной структуре воспользуемся диаграммой тройной системы железоуглерод — хром (рис. 356). Прямоугольники показывают положение той или иной марки в этой системе.

шаются тепловым движением, создаются вновь и т. д. Поэтому для каждой температуры можно говорить лишь о некотором усредненном ближнем порядке и некоторой усредненной равновесной структуре жидкости с присущей ей энергией активации процесса блуждания молекул, обусловливающего вязкость. При изменении температуры происходит перегруппировка молекул и установление нового равновесного состояния. Подобный процесс установления в системе равновесия называется релаксацией, а время, в течение которого равновесие устанавливается, называется временем релаксации т. По порядку величины оно равно времени оседлой жизни молекул, определяемому соотношением (1.2). Из этого соотношения видно, что с уменьшением энергии активации Ua и повышением температуры Т время установления равновесной структуры жидкости резко падает. У низкомолекулярных простых жидкостей т столь ничтожно (ж 1C)-10 с), что установление равновесия в них протекает практически мгновенно. С понижением температуры время релаксации увеличивается, однако вплоть до температуры кристаллизации (плавления) оно остается еще настолько малым, что не тормозит процесс перегруппировки частиц и. образования из них энергетически более выгодной при этой температуре пространственно упорядоченной структуры — кристалла. Поэтому процесс кристаллизации таких жидкостей протекает практически скачкообразно (кривая 1 на рис. 1.3) и получить их в переохлажденном состоянии чрезвычайно трудно. Скачкообразно меняется не только удельный объем, как показано на рис. 1.3, но и другие параметры состояния: внутренняя энергия U, энтропия 5, свободная энергия f и т. д. Скачок сопровождается выделением теплоты кристаллизации.

М. М. Писаревский и И. Г. Соколинская [56] на основании своих исследований приходят к заключению, что закалка приводит к существенному снижению магнитострикции и в силу этого к значительному уменьшению демпфирующей способности стали. Согласно их заключению при приближении к равновесной структуре демпфирующие свойства постепенно увеличиваются, достигая максимума при высоком и длительном отпуске (650—700°С) пли при отжиге в зависимости от особенностей стали. К таким же выводам на основании исследований по рассеянию энергии при крутильных колебаниях пришли В. И. Просвирин и Н. Н. Моргунова [70].

Сплавы переходного класса содер-*ат больше легирующих элементов и ^ответственно больше 3-фазы (25— ~j /о) в равновесной структуре, чем ™лавы мартенситного класса. Струк-Ура этих сплавов чувствительна к ко-

500 Вт/см. С ростом температуры диоксида урана происходит изменение его структуры. При ?с1 = = 1300—1400 °С (tc — температура начала изменений структуры UO2) происходит переход к пористой равновесной структуре, а при tc2 = 1700— 1800 "С — к столбчатой, при этом ql = 300— 400 Вт/см [20]. В ходе изменения структуры U02 существенно увеличивается выход радиоактивных летучих продуктов деления (иода, инертных газов), что приводит к увеличению давления под оболочкой твэлов. Во избежание этого долю U02, находящуюся при температуре выше tc, ограничивают 5 %;

Легированные стали могут быть классифицированы по четырем признакам: по равновесной структуре, по структуре после охлаждения на воздухе, по составу и по назначению.

Для классификации хромистых нержавеющих сталей по равновесной структуре воспользуемся диаграммой тройной системы железоуглерод — хром (рис. 356). Прямоугольники показывают положение той или иной марки в этой системе.

500 Вт/см. С ростом температуры диоксида урана происходит изменение его структуры. При гс1 = = 1300—1400 °С (tc — температура начала изменений структуры UO2) происходит переход к пористой равновесной структуре, а при Гс2 = 1700— 1800 °С — к столбчатой, при этом qf = 300— 400 Вт/см [20]. В ходе изменения структуры UO2 существенно увеличивается выход радиоактивных летучих продуктов деления (иода, инертных газов), что приводит к увеличению давления под оболочкой твэлов. Во избежание этого долю UO2, находящуюся при температуре выше 1С, ограничивают 5 %;

Структура сплава зависит от содержания углерода, с увеличением концентрации которого растет количество цементита. Железоуглеродистые сплавы принято классифицировать по равновесной структуре в соответствии с диаграммой состояния Fe—Fe3C. Согласно этой классификации, различают стали доэвтектоидные (0,02...0,8 % С, структура Ф + П); эвтектоидные (0,8 % С, структура — перлит, строение которого может быть шастивдатам или зернистым); заэвтектоидные (8...2,14 % С, структура — П + Ц„). Белые чугуны подразделяют на доэвтектические (2,14...4,3 % С, структура П + Ц„ + Л); эвтектические (4,3 % С, структура — Л) и заэвтектические (4,3...6,67 % С, структура — Ц, + Л).

По равновесной структуре, т.е. по структуре после медленного охлаждения (отжига), различают доэвтекто-идную, эвтектоидную, заэвтектоидную и ледебуритную стали. Структура доэвтектоидной стали состоит из легированного перлита и легированного феррита. Эвтектоид-ная сталь имеет перлитную структуру. В заэвтектоидной стали кроме перлита имеются избыточные (вторичные) карбиды. В структуре ледебуритной стали имеются первичные карбиды, которые выделились из жидкого сплава. Следует отметить, что границы между этими сталями по содержанию углерода не соответствуют диаграмме Fe-Fe3C (0,8 и 2,14 % С), так как легирующие элементы сдвигают точки S и Е диаграммы влево. По этой причине в классификации появились ледебуритные стали. Как уже говорилось ранее, при большом содержании легирующих элементов возможно получение сталей, имеющих в равновесном состоянии ферритную или аустенитную структуру. Поэтому классификация должна быть дополнена ферритными и аустенитными сталями.




Рекомендуем ознакомиться:
Расстояние измеряемое
Расстояние отсчитываемое
Расстояние соответствующее
Расстройства вальцовочных
Рассверливании отверстий
Растягивающей нагрузкой
Растягивающих нагрузках
Радиационное облучение
Растяжения возникают
Растяжение плоскости
Растяжении композита
Растяжении определяется
Растяжении соответственно
Растяжении уменьшается
Растачиваемого отверстия
Меню:
Главная страница Термины
Популярное:
Где используются арматурные каркасы Суперпроект Sukhoi Superjet Что такое экология переработки нефти Особенности гидроабразивной резки твердых материалов Какие существуют горные машины Как появился КамАЗ Трактор Кировец К 700 Машиностроение - лидер промышленности Паровые котлы - рабочие лошадки тяжелой промышленности Редкоземельные металлы Какие стройматериалы производят из отходов промышленности Как осуществляется производство сварной сетки