Свидетельствуют результаты

Состав газовой среды оказывает большое влияние на скорость окисления железа и стали. Особенно сильно влияют кислород, соединения серы и водяные пары, о чем свидетельствуют приведенные ниже данные о зависимости относительной скорости коррозии (%) стали с 0,17% С от состава газовой среды при 900° С (по Гатфилду).

О корректности изложенного подхода по определению f>^ толсто-стенных оболочковых конструкций свидетельствуют приведенные в таблице 4.1 данные, полученные в работах /67. 133/, и их сопоставление с расчетными значениями параметра [•>„,„. подсчитанными по предлагаемому алгоритму

О корректности изложенного подхода по определению Р^ толстостенных оболочковых конструкций свидетельствуют приведенные в таблице 4.1 данные, полученные в работах /67, 133/, и их сопоставление с расчетными значениями параметра Р™, подсчитанными по предлагаемому алгоритму.

О таком же влиянии свидетельствуют приведенные в III и IV частях табли-

плавки несколько превышает 2:1; в эти части таблицы включены результаты исследования, проведенного Хольденом, Шварцбергом и Джаффп [44. Деформированный металл имеет определенные преимущества в отношении предела текучести при более высоких температурах, но он гораздо менее пластичен, чем металл в отожженном состоянии. Увеличение прочности при растяжении, наблюдаемое при температуре около 300°, указывает на старение от деформации, вызванное присутствием примесей внедрения, даже при низком содержании этих примесей в тантале электронно-лучевой плавки. О таком же влиянии свидетельствуют приведенные в III и IV частях таблицы результаты исследований Пю 175J и Бехтольда 19], выполненных на металлокерамическом тантале, содержавшем намного большее количество примесей внедрения.

Юнг и Ратенау [293] обнаружили, что трансформационная деформация пропорциональна объемному эффекту AWV превращения и обратно пропорциональна прочностным свойствам материала при температурах фазового превращения. Механические свойства металла являются структурно-чувствительными характеристиками и с изменением упаковки атомов меняются. Естественно ожидать, что с появлением внутренних напряжений, связанных с изменением объема или формы превращенной области, деформация будет неоднородной: преимущественно должна деформироваться фаза с более низким сопротивлением деформации. В железе, например, предел текучести аустенита значительно выше, чем у феррита, а скорость ползучести на установившейся стадии при 910° С почти в 200 раз меньше [365]. Поэтому преимущественно при фазовом превращении должен деформироваться феррит. О развитии пластической деформации в момент полиморфного превращения свидетельствуют приведенные выше данные об изменении структуры, связанном с накоплением дислокаций и развитием субструктуры феррита.

С увеличением временного сопротивления паяемого материала временное сопротивление паяного соединения в результате контактного упрочнения шва также возрастает, о чем свидетельствуют приведенные ниже данные:

рицидное действие значительно быстрее, чем хлорамины (включая сюда также и дихлорамины). Об этом свидетельствуют приведенные в табл. 12.1 данные о времени, необходимом для уничтожения некоторых патогенных микроорганизмов свободным хлором и хлорамином.

Скорые фильтры эффективны и удобны в эксплуатации, если они применяются для окончательной обработки воды после предварительного коагулирования и осаждения. Процесс по сравнению с медленными фильтрами получается более гибким и легче поддается управлению. О повышении эффективности фильтрования в результате проведения предварительного коагулирования свидетельствуют приведенные в табл. 13.5 данные для двух скорых песчаных фильтров; в обоих случаях обрабатывалась вода (рН = 7,8-ь 8,2) с высокой жесткостью (около 4 мг-экв/л). Первая из этих установок работала без коагулянта, на второй были применены карбонат кальция и сернокислый алюминий с продолжительностью отстаивания перед фильтрованием в течение 2 ч. При эксплуатации скорых фильтров скорость движения воды необходимо строго контролировать; если она слишком высока, то в слое песка могут образоваться каналы, по которым взвешенные вещества пройдут через фильтр.

Сопоставляя данные расчетов, можно заключить, что использованный в [131] подход пригоден для расчета прочности древесностружечных плит с малыми линейными размерами стружки, в частности длиной до 10 мм, поскольку, как свидетельствуют приведенные в [131] результаты расчетов, теория практически не отражает их изменение.

Более высокие результаты были достигнуты в случае сварки горизонтальным и наклонным лучами. Показана возможность качественного соединения титановых сплавов при сварке за один проход со сквозным проплавлением и свободным формированием вершины и корня шва титановых сплавов толщиной 140—160 мм. Получены бездефектные сварные соединения, равнопрочные и равно пластичные основному металлу. Данные соединения по своей прочности превосходят соединения, выполненные при АДЭСПЭВ, но уступают им по пластичности и ударной вязкости. Это, как свидетельствуют результаты газового анализа, является результатом сравнительно более жесткого электронно-лучевого переплава в вакууме.

тий способствует еще большему увеличению сопротивления покрытий коррозионному разрушению. Об эффективности защиты стали от наво-дороживания в сероводородсодержащих средах химическим Ni-P-пок-рытием свидетельствуют результаты промысловых испытаний шпилек с защитными покрытиями. Ni—P- и Cd-Ti-покрытия наносили на шпильки, изготовленные из стали марки 40Х. Испытания образцов проводили в напряженном состоянии в жестких условиях атмосферы неочищенного сырого газа Оренбургского месторождения. Напряжение создавали затяжкой шпилек в кольцах, что контролировалось по их удлинению. Начальное относительное удлинение задавалось 0,36 %. Кольца собирали в пакет и помещали в манифольд оренбургской газовой скважины. После выдержки 1600 ч в атмосфере сырого газа шпильки были сняты и проведен их визуальный осмотр, а также анализ водорода в стали. Осмотр образцов показал, что несколько непокрытых шпилек разрушено; разрушение произошло у сбега резьбы и имеет хрупкий характер. На поверхности шпилек без покрытия находится толстый слой продуктов коррозии черного цвета; на поверхности образцов с никелевым покрытием — отдельные точки черного цвета. Образцы с кадмиевым покрытием с пассивацией не изменили внешнего вида, непассивированные образцы с кадмиевым покрытием изменили свой цвет от серебристого до светло-желтого, что указывает на формирование защитных пленок при взаимодействии с влажным сероводородом. Содержание сероводорода в стали после 1600 ч выдержки в среде сырого газа (с учетом металлургического водорода) составляло, см3/100 г: в стали без покрытия — 7, с никелевым покрытием — 4,76, с кадмиевым покрытием — 4,47. Дальнейшие испытания шпилек в тех же условиях в течение 13 мес (10 000 ч) показали, что все шпильки без покрытия подверглись хрупкому разрушению, в то время как шпильки с никелевым и кадмиевым покрытием на поверхности имели продукты коррозии, после удаления которых обнаружилась неповрежденная поверхность покрытия.

Аналогия между тепло- и массообменом в исследованном диапазоне изменения параметра закрутки выполняется с погрешностью, не превышающей ±6%. Об этом свидетельствуют результаты обобщения опытных данных [ уравнения (9.2) ]. Такой вывод обусловлен одинаковым характером изменения тепловых и массовых потоков в области пристенного течения и за ее пределами, а также примерно одинаковым значением параметров

Рассмотрев многочисленные факторы, влияющие на предел текучести и сопутствующие ему, необходимо еще раз подчеркнуть условность этого понятия, о чем наглядно свидетельствуют результаты экспериментов по микродеформации. Широко применяемые в настоящее время механические испытания имеют обычно порог чувствительности по деформации порядка 10~3, что соответствует примерно толщине линии на записываемых диаграммах нагружения, но определяется не толщиной линии, а точностью изготовления нагружающего устройства. Интервал деформации от КГ"3 (или 0,1 %) и выше, который называется областью макродеформации, наиболее изучен для большинства известных материалов. Различают еще области микродеформации (1(Г"6—10~3) и миллимикродеформации (ниже 1(Г"6, но не менее 10~9).

ления паров жидкости (аналогично влиянию неизменного состава окружающей среды в связи с изменением частоты нагружения при фиксированной ее влажности) изменение скорости происходило всего в 1,5-2 раза. В пользу существенной роли окислительных процессов в изменении скорости роста трещины при варьировании частоты нагружения из-за воздействия на материал окружающей среды свидетельствуют результаты испытаний образцов из алюминиевых сплавов 2024-ТЗ, 7075-Т6

(железа) соответствует описанной в главе 1 модели: сочетанию единичных частиц ингибитора и кластеров. Об этом свидетельствуют результаты сканирования поверхности рентгеновских микропробников (рис. 19, а). Адсорбция серусодержащей анионной добавки, как и следовало ожидать, по величинам потенциалов серебра и железа в приведенной шкале происходит преимущественно на серебре (рис. !9, б).

щей пленки свидетельствуют результаты изучения ингибирования статической и малоцикловой коррозионной усталости [133]. Высокие качества ингибитора КПИ-1 выявились при защите в условиях упругого статического нагружения. Значительно меньшая эффективность защиты наблюдалась в условиях упругопла-стического нагружения, способствующего разрушению покровных слоев.

Эти слои отличаются уже как изоляционными, так и пассивирующими свойствами, о чем свидетельствуют результаты исследования частотной зависимости емкости и сопротивления.

Питтинговая коррозия. В целом низколегированные стали испытывают более сильную пит-тинговую коррозию, чем углеродистая сталь. Об этом свидетельствуют результаты 8-летних коррозионных испытаний в Тихом океане вблизи Зоны Панамского канала, представленные в табл. 16. Для сравнения приведены данные о средней суммарной глубине проникновения коррозии, средней глубине 20 наибольших питтин-гов и максимальной глубине питтинга. Считая среднее значение глубины, рассчитанное для 20 наибольших питтингов, более существенной характеристикой, чем глубина максимального питтинга, можно сравнить среднюю глубину питтинга со средней суммарной глубиной коррозии, рассчитанной по общим потерям массы. Для малоуглеродистой стали отношение этих двух величин при экспозиции на глубине 4,3 м равно 2,6. В случае низколегированных сталей, для части из которых наблю-

Износостойкий материал РМ является весьма перспективным для торцовых пар трения, работающих в различных условиях, и особенно в поверхностно-активных смазках, о чем свидетельствуют результаты испытаний торцовых уплотнений в глицерине.

шей точностью воспроизвести при испытании необходимые статистические распределения нагрузок и исследовать роль в накоплении усталостного повреждения отдельных участков спектра напряжений. Однако чрезмерное увеличение числа уровней усложняет наладку машины и проведение испытаний. Как свидетельствуют результаты опыта, максимальное число ступеней в программном блоке может быть не более 12, причем должна обеспечиваться возможность уменьшения этого числа.