Свойствах отдельных

150. Бугай Д. Е., Голубев М. В., Лаптев А. Б., Ляпина Н. К., Голу-бева И. В., Рахманкулов Д. Л. О защитных свойствах некоторых аминов, кетосульфидов, ацеталей и их аналогов при ингиби-ровании коррозии под напряжением строительной стали // Ваш. хим. ж.- 1996.- Т. 3, № 4.- С. 59-63.

В табл. 1.3 приведены данные о режимах термообработки и свойствах некоторых цементуемых конструкционных легированных сталей, применяемых в узлах трения различного назначения[11].

данные о свойствах некоторых фреонов. Визуальные наблюдения и кинофотосъемка показывают, что при кипении фреонов диаметр паровых пузырей при отрыве от тешюотдающей поверхности на порядок меньше отрывного диаметра пузырей при кипении воды в соответствующих условиях. Частота паробразования при кипении фреонов также выше, чем при кипении других жидкостей, поэтому для расчета интенсивности теплообмена при развитом пузырьковом кипении фреонов на поверхности одиночных труб была предложена формула

3 (Ш класс). Стали и сплавы с особыми свойствами (3.1—магнитные стали и сплавы, 3.2 — сплав,ы с особенностями электрического сопротивления, 3.3 —сплавы с особенностями теплового расширения, 3.4 — нержавеющие стали, 3.5 — износостойкие стали; каждая из отмеченных рубрик имеет дальнейшее деление (еще два знака в десятичной классификации). В табл. 1.6 помещены данные о свойствах некоторых сталей четвертой группы III класса (ГОСТ 10994—64)

Рассматриваются конструирование, расчеты и экспериментальные исследования сложных инженерных сооружений типа защитных оболочек АЭС, пространственных покрытий и дымовых труб. Приводятся данные о физико-механических свойствах некоторых материалов, применяемых в защитных сооружениях. Рассматриваются оригинальные конструкции пространственных покрытий, защитных оболочек АЭС и дымовых труб, примененные в отечественном строительстве и за рубежом. Дается анализ перераспределения усилий в процессе исчерпания прочности сооружения. Значительное внимание уделяется методике и результатам экспериментальной проверки конструкций и исследования их действительной работы.

В табл. 5—9 приводятся сведения о даянии паров металлов и растворимости 13ов в металлах при различных темпе-iTypax ([4], [5], [6], [7], [8], [9]). Кроме )го, в указанных таблицах помещены шные о свойствах некоторых неметал-меских и газообразных элементов, игра-

Основным способом умягчения и обессоливания воды на водо-подготовительных установках тепловых электростанций и котельных промышленной энергетики является ее обработка методом ионного обмена. Этот метод основан на свойствах некоторых нерастворяемых в воде материалов (ионитов) вступать в ионный обмен с растворенными в воде солями, изменяя тем самым ее ионный состав. На этом свойстве основан принцип работы ионитных фильтров, в которых обрабатываемая вода пропускается через ионообменные материалы, сорбирующие из нее анионы и катионы растворенных солей, отдавая взамен эквивалентное количество своих ионов и катионов.

в широком интервале температур, получить не удалось. Однако работы в области модификации структуры фторсодержащих эфиров продолжаются достаточно активно. Сотрудниками научно-исследовательской лаборатории морского флота были проведены работы по получению фторзамещенных эфиров на основе ароматических карбоновых кислот и фторзамещенных спиртов [14]. Данные о свойствах некоторых из полученных ими продуктов представлены в табл. XI.7 и Х1.8.

Ниже приведены сведения о технологии и свойствах некоторых

В табл. 28 приведены сведения о составах и свойствах некоторых

и свойствах некоторых связующих (крепи-

До сих пор мы говорили об изоляционных свойствах отдельных материалов. Но когда материал наносится на объект, то вследствие примесей и способа нанесения изоляционные свойства материала меняются. В этом случае правильное представление об изоляции дает не коэффициент теплопроводности материала, а коэффициент теплопроводности всей конструкции в целом, который для практики имеет большее значение. Приближенно коэффициент теплопроводности конструкции определяется расчетным путем. Однако точное его значение можно определить лишь путем опыта. Последнее можно сделать как в лаборатории, так и в промышленных условиях. Для расчета тепловой изоляции применяются обычно формулы теплопередачи, которые подробно были рассмотрены выше; все сказанное там относительно их упрощений полностью сохраняет силу и здесь. При расчете изоляции следует придерживаться следующего порядка. Сначала устанавливаются допустимые тепловые потери объекта при наличии изоляции. Затем выбирают сорт изоляции и, задавшись температурой на поверхности изоляции, определяют среднюю температуру последней /из, по которой определяется соответствующее значение коэффициента теплопроводности Яиз. При расчете изоляции термическим сопротивлением теплоотдачи от горячей жидкости к стенке и самой стенки можно пренебречь. Тогда температуру изолируемой поверхности можно принять равной температуре горячей жидкости. Зная температуры на внутренней и внешней поверхностях изоляции и коэффициент теплопроводности, определяют требуемую толщину изоляции биз. После этого производится поверочный расчет и определяются значения средней температуры изоляционного слоя и температуры на поверхности. Если последние от предварительно принятого значения отличаются существенно, то весь расчет повторяют снова, задавшись новым

Во многих случаях необходимо определять основные механические характеристики при испытании малых образцов диаметром 3—6 мм и меньше (микрообраз-цов) и судить по этим характеристикам об интегральных свойствах материала в целом и о локальных свойствах отдельных исследуемых зон. Необходимость в применении малых образцов возникает, например, при исследованиях дефицитных материалов, изысканиях новых сплавов, изучении неоднородностей в свойствах отдельных зон по объему детали, исследованиях аварийных деталей, сварных и паяных швов и т. д. По результатам испытаний микро-образцов можно получить весьма важные теоретические и практические данные. Для того чтобы приблизить такие исследования к реальным условиям эксплуатации, необходимы создание специализированных машин (для испытаний при разных температурах, в вакууме, в различных газовых и жидких средах) и разработка новых методов микроиспытаний на ползучесть, длительную прочность и т. п. [205].

Из трех факторов, определяющих прочность, размер трещины больше всего зависит от дисперсной фазы. Вследствие различия в термоупругих свойствах отдельных фаз, их плохого сцепления и т. п. частицы и агломераты частиц могут служить источниками зарождения трещин и инициаторами разрушения. Теоретически и экспериментально показано, что размер трещин может быть доведен до минимума для получения высокой прочности, если в процессе изготовления композита выбирать дисперсию частиц малого размера. Таким образом, представляется возможным оптимизировать прочность композитов с дисперсными частицами, если определено влияние дисперсии на три фактора, определяющих прочность.

Большинство критериев прочности слоистых композитов основано на свойствах отдельных слоев материала. Поверхность прочности строится по соответствующему критерию и свойствам материала для каждого слоя. Внутренняя огибающая поверхностей прочности всех слоев, построенная в системе координат композита, образует поверхность разрушения данного композита. Нагрузки, воспринимаемые композитом, определяются по теории слоистых сред, при этом по мере выхода из строя отдельных слоев производится перерасчет распределения нагрузок между слоями.

Для выхода электрона из металлического эмиттера существенным является его взаимодействие с весьма малым участком поверхности, имеющим около 300 А для Т = 300° К и приблизительно 100 А для Т = 1000° К [2]. Следовательно, детальная расшифровка информации, заключенной в измерениях интегральных токов эмиссии, в большинстве случаев невозможна без дополнительных сведений об эмиссионных свойствах отдельных элементов поверхности. В связи с этим желательно, чтобы установки, снабженные каналом регистрации тока эмиссии, наряду с интегральными измерениями обеспечивали возможность оценки эмиссионных характеристик локальных участков поверхности. Этим требованиям удовлетворяет установка, собранная на базе прибора ИМАШ-9 в Проблемной лаборатории металловедения УПИ им. С. М. Кирова (рис. 1).

Прогрессивность такой математизации теории структуры механизмов кажется теперь самоочевидной, так как позволяет применять логические приемы математического анализа к задачам теории структуры механизмов. Но долгое время, примерно до 30-х годов нашего столетия, теория структуры механизмов почти не разрабатывалась. Некоторые работы, публиковавшиеся в зарубежной .печати, не содержали элементов глубокого структурного анализа, носили чисто формальный, комбинаторный характер. В этот период в теории механизмов накапливался большой и очень ценный фактический материал о кинематических и динамических свойствах отдельных наиболее распространенных видов механизмов, но не было попыток создания крупных обобщений.

для исследования неоднородности в свойствах отдельных зон, характерной для большинства технических сплавов;

Метод количественного определения ферромагнитных структурных составляющих [3]. При известных магнитных свойствах отдельных составляющих можно определить их количество. Расчёт намагниченности насыщения, соответствующей количеству одной из составляющих, производится по формуле

Поступающий в пограничный слой охладитель может вступать в многочисленные химические реакции с компонентами набегающего потока. Это усложняет расчет пограничного слоя, требует обязательного учета многокомпонентности смеси, различия в коэффициентах диффузии, а также в других переносных свойствах отдельных ее составляющих. Тем не менее многочисленные расчетные и экспериментальные исследования позволили установить ряд простых закономерностей, связывающих интенсивность теплообмена с расходом охладителя.

Разрушения сварных стыков аустенитных сталей большой толщины обусловлены совместным действием ряда причин: разупрочнением металла в зоне термического влияния сварки, относительно высокими эксплуатационными и остаточными напряжениями, неоднородностью показателей пластичности и прочности металла шва, металла околошовной зоны и основного металла. Особенно неблагоприятно влияют различия в свойствах отдельных зон сварного соединения в условиях изгибающих 'напряжений, которые наблюдаются в паропроводах.

Одной из причин такого неудовлетворительного положения является отсутствие у .проектировщиков исчерпывающих сведений о динамических свойствах отдельных регулируемых участков создаваемых установок. Часто удовлетворяются тем, что определяют эти свойства на уже работающем оборудовании и опытным путем добиваются приемлемого качества регулирования. При этом далеко не всегда отдают себе отчет в том, к чему приводят такие действия. С увеличением размеров и усовершенствованием установок такой подход становится все более рискованным и неэкономичным.