Сепарирующее устройство

26. Филиппов Г. А., Поваров О. А. Исследование сепарирующей способности турбинного колеса с пластинками. — «Теплоэнергетика», 1968, № 12.

пени-сепаратора, расположенной за двухвенечной ступенью (см. гл. 5), когда на вход в турбину подавался искусственно приготовленный влажный пар без ОДА и с добавлением ОДА, показали, что в исследованном диапазоне режимов (и/сф = 0,2-4-0,6; уй= = 2-ь10%) введение ОДА приводит к уменьшению коэффициента сепарации ступени. Однако КПД ступени сепаратора при этом увеличился примерно на 1 % .'Уменьшение сепарирующей способности турбинной ступени при'введении ОДА объясняется следующими причинами: 1) изменением дисперсности влаги; ее уменьшение приводит к возрастанию скорости капель жидкости, изменению условий входа капель в рабочую решетку и снижению доли оседающей влаги на поверхностях рабочих лопаток; 2) ухудшением смачиваемости поверхностей сопловой и рабочей решеток,, что приводит к более интенсивному уносу жидкости паровым потоком.

Наряду с безразмерными конструктивными параметрами, для циклонной топки имеют значение абсолютные размеры камеры и, прежде всего, ее диаметр. Сепарирующая способность камеры зависит от развиваемого в ней поля центробежных ускорений. Изменение сепарирующей способности пристенного слоя (r=-R) при изменении диаметра камеры равно отношению

Периферийное влагоудаление перед НА. Такое влагоулавливание применяется в ступенях с использованием сепарирующей способности предшествующего РК, причем принимались меры не только к улавливанию капель, срывающихся с поверхности рабочих лопаток со значительной радиальной составляющей скорости, но и к эффективному отсосу влаги из периферийной зоны над РК и за ним [12].

На рис. XIII.6 представлены результаты опытов в двухступенчатой экспериментальной турбине ЛПИ, моделирующей две последние ступени турбин ЛМЗ мощностью до 800 МВт. Первая ступень служила для подготовки влаги путем дробления ее в РК после искусственного увлажнения. Эти опыты выяснили, что на НЛ последней ступени пленочная влага сосредоточена в периферийной области. Ее количество зависело от сепарирующей способности первой модельной ступени, а следовательно, и от окружной скорости, с которой связан эффект дробления капель рабочим колесом.

Для повышения сепарирующей способности РК применялась подрезка бандажа у входных и выходных кромок РЛ [13; 26 гл. XII). Подрезка бандажа у выходных кромок приблизительно на 10% от общей ширины лопаток (ДВ2 = 0,1) давала небольшое возрастание коэффициента *Р в широком диапазоне степеней влажности за счет отвода в основном пленочной влаги из-под бандажа. Например, в опытах ЛПИ [26 гл. XII] при повышенном давлении пара и и— 1404-150 м/с коэффициент ~V поднимался на 0,5% при z/~2-=-4% и на ~2% в области у = 6-=-8%. Снижение к. п. д. РК от подрезки бандажа на величину Д52<0,1 было невелико. В ЧВД эффект от подрезки бандажа уменьшается из-за малого отклонения к периферии траекторий влаги на РЛ. В опытах ЦКТИ [20] при

шлака, образующегося на выгорающих частицах топлива, коэффициент сопротивления которых существенно больше, величина xz = 0,86-н0,75 и хф =0,83-н 0,7. Для незакрученного потока величина xz и х,, резко снижается вследствие уменьшения сепарирующей способности факела. На рис. 4-4,6 показано изменение xz по высоте камеры с вихревым движением факела при различной

уменьшения влажности пара по тракту применяют промежуточные сепараторы [Л. 17]. Отмечается, что поверхностные сепараторы при достаточно высокой сепарирующей способности (котловая вода имеет малое солесодержание) обладают большими габаритами, а центробежные сепараторы более компактны, но зато обладают повышенным сопротивлением и выдают пар влажностью 2,5%.

До настоящего времени еще не разработана методика расчета собственно сепарирующей способности сепарационных устройств, а поэтому не представляется возможным произвести расчет ожидаемого солесодер-жания пара при установке различных сепарационных устройств; фактическая работоспособность сепарационных устройств определяется при теплохимических испытаниях котла (см. ниже).

в) расчета центробежных ускорений в жалюзи — для ориентировочной оценки сепарирующей способности собственно жалюзи.

В настоящее время нет общепризнанной методики расчета сепарирующей способности циклонов различного типа при широком диапазоне изменения давления пара и солесодержания котловой воды. Ниже приведена методика гидравлического расчета лишь отдельных элементов циклонов: устройств ввода пароводяной смеси, корпусов, паро- и водоотводящих устройств. Расчет предусматривает определение скорости, ускорения среды в различных сечениях, перепад давления, разбежку уровней воды по отсекам и в корпусах циклонов.

12. А.с.№1197698. МКИ B01D 45/12. Сепарирующее устройство/ В.В.Фрязинов, И.Г.Ибрагимов, А.М.Соловьев и др.-Бюлл. изобр. №46, 1985.

15.А.с.№1498538. МКИ B01D 45/12. Сепарирующее устройство/ И.Г.Ибрагимов, И.Р.Кузеев, Е.А.Филимонов и др.-Бюлл. изобр. №29,1989.

16.А.с.№1517983. МКИ БОНУ 45/12. Сепарирующее устройство/ И.Г.Ибрагимов, Б.И.Брондз, С.В.Затолокин и др.-Бюлл.изобр. №40,1989.

17.Пат.№1197698. МКИ МКИ B01D 45/12. Сепарирующее устройство/ В.В.Фрязинов, И.Г.Ибрагимов, А.М.Соловьев и др.-Бюлл. изобр. №32, 1993.

18.Пат. РФ по заявке №95100100. МПК B01D 45/12. Сепарирующее устройство/ Г.Г.Мощенко, В.Т.Ливенцев, И.Г.Ибрагимов и др.-Полож.реш. от 28.11.95. . «,

19.Пат. Респ.Казахстан по заявке №941032.1. МПК B01D 45/12. Сепарирующее устройство/ Г.Г.Мощёнко, Б.И.Брондз, И.Г.Ибрагимов и др.-. Полож.реш. от 11.08.95. , •

телях бесповерхностного типа до 15 000 — 22 000 мя/м3 час при скорости подъема пара сп п < 2 м/сек и высоте парового пространства Н zz 0,8 -4-1,2 м. При этом в паровом пространстве испарителя устанавливается специальное сепарирующее устройство. Одним из весьма распространенных сепарирующих устройств испарителей является сепаратор поворотного типа, схема которого приведена на рис. 207.

/ — труба вторичного пара; 2 — электрокомпрессор; 3 — труба греющего пара; 4 — труба дистиллата; 5 — охладитель рассола; б — охладитель дистиллата; 7 — разделительный щит; 8 — электрогрелки; .9 — нагревательная батарея; 10 — сепарирующее устройство; // — труба отвода рассола; 12 — труба рассола; 13 — труба питательной воды

Рис. 225. Испаритель с отдельно монтируемыми змеевиками / — корпус; 2 — змеевики нагревательной батареи; 3 — крышка; 4 — сепарирующее устройство; 5 — изоляция; 6 — клапан предохранительный; 7 — регулятор питании; 8 — колонка указательная; 9 — бачок для взятия пробы рассола; 10 — манометры и мановакуумметр

Расширительные бачки. Расширительные бачки применяются горизонтальные и вертикальные. Первые имеют меньший размер по (высоте и большее зеркало испарения. Вторые .имеют простою сепарирующее устройство, заключающееся в подводе (конденсата по (касательной к окружности бака, и более трастов крепление. На фиг. 100 изображен горизонтальный расширительный бачок объемом 2,7 м3. Он рассчитан на пробное давление 4,5 ата. Вертикальные расширительны© бачки ЛМЗ объемом 2,5 м3 дл!я пробного давления 5 кг/см2 дамы на ф:иг. НО, а объемом 0,67 м3 для пробного давления 15 кг/см2 — на фиг. 111.

Греющий пар носит название первичного. Питательная вода поступает в корпус испарителя через поплавковый регулятор уровня воды. Испаренная вода — вторичный пар, отводится из верхнего парового колпака испарителя через сепарирующее устройство. Нормально предусматривается непрерывная продувка воды из испарителя.