Свободной деформации

КАЛОРИФЕР (от лат. calor - тепло и fero - несу) - прибор, обычно используемый для нагревания воздуха в системах возд. отопления, вентиляции, искусств, климата, сушильных установках. К. представляет собой теплообменник, в к-ром теплоноситель (воздух) нагревается паром, горячей водой или электрич. нагреват. элементом. В установках искусств, климата может использоваться отбор тепла из наружного воздуха. КАЛОРИЯ (от лат. calor - тепло) -внесистемная ед. кол-ва теплоты, термодинамич. потенциала (внутр. энергии, энтальпии, свободной энергии, свободной энтальпии), теплоты фазового превращения, теплоты хим. реакции. Обозначение - кал. 1 кал = 4,1868 Дж. Термохим. К. равна 4,1840 Дж. За рубежом результаты исследований часто выражают при помощи т.н. 15-градусной К., равной 4,1855 Дж.

КАЛОРИЯ (от лат. calor — тепло) — внесистемная ед. кол-ва теплоты, термодинамич. потенциала (внутр. энергии, энтальпии, свободной энергии, свободной энтальпии), теплоты фазового превращения, теплоты хим. реакции. Обозначение — кал. В СССР применяют: калорию междунар., равную 4,1868 Дж; калорию термохимич., равную 4,1840 Дж. В зарубежных лабораториях результаты исследований часто выражают с помощью т. н. 15-градусной калории, равной 4,1855 Дж (см. Джоуль).

Пренебрегая в уравнении (6.2) величиной V" *** и рассматривая свободную энергию поверхностного слоя как функцию температуры и поверхности, определим изменение свободной энтальпии поверхностного слоя в виде

Запишем теперь на основании уравнения (6.2) выражение для дифференциала свободной энтальпии ёФ рассматриваемой нами системы, но не в полных, а в удельных значениях (отнесенных к единице массы) входящих в него величин. В условиях равновесия d®=!0.

Если полученное уравнение поделить на dm", то левая его часть будет представлять собой дифференциал удельной (отнесенной, к единице массы) свободной энтальпии рассматриваемой системы (dCD/dm"=dcp). Учитывая, что dm' = = —dm", уравнение примет вид

Превращения нетепловых видов энергии происходят в тепловом резервуаре окружающей среды, поэтому возможны обратимое перетекание тепла из ПЭ в окружающую среду и обратно и необратимые потери тепла, равные Го.с2Л?н. Максимальная работа в изотермически-изохорных процессах равна убыли свободной энергии источника F — U — TS, а в изотермически-изобарных убыли свободной энтальпии Н — I — TS, где U, /, S и Г — соответственно внутренняя нетепловая энергия, энтальпия, энтропия и температура системы. С учетом этого КИЭ нетепловых ПЭ примет следующий вид:

Этот вид травления с образованием осадка происходит только при наличии ионов Н+. Поэтому положение металла в ряду напряжений имеет решающее значение. Только благодаря свободной энтальпии образования соединения металла с серой осаждается сульфидная пленка. Сульфидный покровный слой на воздухе не остается стабильным. Сульфид железа на воздухе превращается в смесь феррогидроксида и серы или оксида серы. Изменения происходят под действием кислорода и влаги воздуха.

ния электрохимического потенциала Ць который складывается из парциальной молярной свободной энтальпии [г* и электрического потенциала ф согласно формуле

уравнение которой получается сложением электрохимических реакций по формулам (2.18) и (2.21). Отрицательный знак у потенциала U* указывает на то, что все разности потенциалов Дф* входят по направлению протекания реакции (2.27), т. е. На/электролит/металл, и что соответственно этому определяется и величина ДО [8]. Используя зависимость парциальной молярной свободной энтальпии щ от концентрации c^ (моль-л"1)

Если N <<^ Afmax, то, обозначая увеличение парциального термодинамического потенциала дислокаций за вычетом конфигурационной энтропии через AG * (эта величина характеризует увеличение свободной энтальпии твердого тела, вызванное локальными изменениями в атомной и электронной структурах), найдем для химического потенциала дислокаций

Если N <^ A/max, то, обозначая увеличение парциального термодинамического потенциала дислокаций за вычетом конфигурационной энтропии через AG* (эта величина характеризует увеличение свободной энтальпии твердого тела, вызванное локальными изменениями в атомной и электронной структурах), найдем для химического потенциала дислокаций:

Если вращать водило, которое обычно является входным звеном, то зоны зацепления зубьев будут также вращаться, образуются бегущие волновые деформации гибкого колеса (отсюда и название передачи). Водило называется генератором волн (волнообразователем). При двух роликах на водиле передача называется двухволновой, при трех роликах — трехволно-вой. Наряду с такими генераторами свободной деформации применяются генераторы принудительной деформации (рис. 20.7,(?) в виде кулачка эллиптического или другого профиля, которые создают определенную деформацию гибкого колеса. Передачи с генератором принудительной деформации более долговечны.

На рис. 20.8 показана конструкция одноступенчатого волнового редуктора с неподвижным жестким колесом 5, имеющая двухволновый генератор 2 свободной деформации с двумя роликами (шарикоподшипниками), которые катятся внутри стального закаленного гибкого кольца 6, запрессованного в подвижное гибкое зубчатое колесо 7. Выходной вал 8, соединенный с гибким колесом, вращается в двух шарикоподшипниках, вмонтиро-

К недостаткам мелкомодульных волновых приборных передач относятся: 1) сложность изготовления; 2) непостоянство мгновенного передаточного числа при применении генератора волн свободной деформации.

Такой генератор называют двухволновым генератором свободной деформации. Двухволновым его называют потому, что при вращении он непрерывно деформирует гибкое колесо, возбуждая в нем две бегущие волны деформации, в вершинах которых происходит зацепление зубчатых колес (поэтому передачу и называют волновой).

Название «генератор свободной деформации» связано с тем, что зона опоры гибкого колеса на ролики генератора меньше зоны взаимодействия зубьев. Это обстоятельство приводит к тому, что генератор не обеспечивает требуемой устойчивости расчетной формы деформированного гибкого колеса и при больших угловых скоро-

У двухволновых генераторов свободной деформации гибкого звена на водиле закрепляются две оси с роликами (рис. 11.4, в). Трехволновые генераторы применяются реже (рис. 11.4, г). Генераторы волн принудительной деформации имеют форму кулачка определенного профиля (рис. 11.4, д). Они применяются с целью более рационального распределения напряжений в материала

Конструкция механизма показана на рис. 29.10, а, б. В нем применен одноступенчатый волновой редуктор с неподвижным гибким колесом и генератором волн свободной деформации гибкого колеса. Шкалы точного и грубого отсчета ШГО и ШТО цилиндрические (рис 29.10, б). Правый подшипник валика колеса 2 и водила Я закрег лен в расточке неподвижного центрального колеса 4 планетарной передачи. Это колесо прикреплено тремя винтами и штифтом к скобе 3, которая крепится винтами 7 к главной панели корпуса /. Плоская панель / корпуса имеет форму прямоугольника с четырьмя отверстиями по углам для винтов, посредством которых она крепится к аппарату. Овальная крышка 5 корпуса имеет на боковой стенке окно со стеклом для снятия отсчета со шкал. На выходном валике механизма, соединяемом муфтой 6' с исполнительным элементом аппарата, установлено двойное зубчатое колесо 6 с пружинным устройством для уменьшения мертвого хода. Механизм разделен на узлы, удобные для сборки.

Равенства (34) показывают, что прямоугольный параллелепипед, изготовленный из материала с общей анизотропией, при одноосном однородном напряженном состоянии превращается в непрямоугольный параллелепипед (на рис. 1, а показано тело, для которого плоскость х±хг является плоскостью симметрии). В случае изотропного материала прямоугольный параллелепипед остается прямоугольным (рис. 1, б). Эти различия в поведении анизотропных и изотропных материалов при одноосном напряженном состоянии вызывают некоторые трудности при определении механических характеристик композиционных материалов в направлении, не совпадающем с осью симметрии. Образец, обычно используемый при таких испытаниях, представляет собой длинную полоску (отношение длины к ширине равно ~5 — 10), вырезанную под некоторым углом к оси симметрии из элементарного армированного слоя или слоистого материала. При одноосном нагружении в продольном направлении образец ведет себя как анизотропное тело с плоскостью упругой симметрии, совпадающей с плоскостью образца, т. е. стремится принять в этой плоскости форму параллелограмма. Захваты, в которых закрепляют образец, препятствуют его свободной деформации, сохраняя первоначальное. направление закрепленных кромок. Как показано в работе Пагаяо и Халпина [45], в плоскости образца при этом возникает изгибающий момент и при деформировании о'бразец принимает ^-образную форму (рис. 2).

Из равенства (36) следует, что поправочный коэффициент Г) быстро убывает при возрастании llw. Более строгий анализ, проведенный Риззо [47], подтвердил приведенные выше результаты. By и Томас [62 ] предложили вводить между образцом и захватами податливый слой, снижающий степень стеснения свободной деформации образца.

Испытание на растяжение и сжатие. В связи с неоднородностью напряженного состояния в образце возникают значительные погрешности, которые существенно зависят от закрепления образца в захватах испытательной машины. При испытаниях образцов в направлениях, несовпадающих с осями упругой симметрии, происходит их перекос и скручивание. Кроме того, при испытаниях образцов из анизотропных материалов в произвольном направлении происходит поворот и смещение поперечных сечений из-за сдвиговых деформаций. Известно, что при обычных испытаниях абсолютно свободной деформации образца не происходит. В зажимных приспособлениях испытательных машин вблизи поверхностей захвата в образцах вследствие стесненной деформации возникает неоднородное напряженное состояние. Влияние закрепления образца на характер напряженного состояния снижается по мере удаления от мест захвата, тогда при достаточной длине образца и ограниченной ширине можно говорить об однородном напряженном состоянии в его средней части. Однако дополнительные напряжения, возникающие вблизи места захвата, часто оказываются определяющими, что приводит к преждевременному разрушению образцов у торцовых сечений. Учитывая различие характеристик прочности при растяжении и сжатии композиционного материала, важно обеспечить минимальный эксцентриситет приложения нагрузки при испытаниях на сжатие.

В момент замера силы трения измерительный элемент 16 и прижимной винт 26 устанавливались с зазором е, который необходим для свободной деформации пластин под действием сил трения, действующих на каретку. В остальное время работы, с целью устранения перемещения каретки, зазор е выбирался винтами 26.

Рекомендуем ознакомиться:

Сварочной установки

Сварочного материала

Сварочном производстве

Сверхгладких поверхностей

Сверхнизких температур

Сверхпроводящих материалов

Сверхвысокого напряжения

Сверхзвуковых скоростей

Сверления сверление

Сверление отверстия

Сепарационное устройство

Сверлении зенкеровании

Сверлильных револьверных

Светового излучения

Меню:

Главная страница Термины