Свободной углекислоты

Встречная диффузия продуктов горения замедляет проникновение воздуха к центральным частям струи и тем самым уменьшает скорость распространения пламени. Если струя горючего газа движется турбулентно, то чем крупнее масштаб турбу лентности, тем быстрее пульсирующие объемы воздуха проникнут к центральным частям струи, создадут очаги горения, каждый из которых будет иметь собственный фронт пламени. Горение в очагах может носить характер горения смеси, если перемешивание предваряет воспламенение или если оно происходит так, что горючий газ и воздух, поступая навстречу друг другу, образуют фронт пламени. Продукты горения в этом объеме, заполненном очагами горения, диффундируют внутри факела и в конце концов выносятся за его пределы. Если к горючему газу примешать часть воздуха (долю его количества, необходимого для горения), то вблизи сопла образуется фронт пламени, аналогичный фронту пламени при горении смеси, и далее горение носит очаговый характер. Из изложенного следует, что случай горения свободной турбулентной струи газа в воздухе приводит к более сложной структуре факела, чем при горении смеси.

кел сразу резко расширяется, так как в соответствии с законами свободной турбулентной струи в факел энергично вовлекается окружающий воздух. На рис. 57 показана фотография турбулентного факела, выполненная при различной экспозиции. Экспериментальное изучение аэродинамики горячего и горящего свободного факела проводилось Г. Я. Вьюговой [75] и Ш. А. Ершиным [77]. Исследования указывают на общность механизма переноса в холодных, горячих и горящих струях; это означает, что динамические свойства горящего факела мало отличаются от свойств обычной неизотермической струи (неизменность количества движения и давления по длине факела, подобие полей динами-

Опыты, проведенные на двух моделях разного размера при различных значениях режимных параметров, показали прежде всего наличие автомодельности поля температур. Характер изменения относительной температуры в поперечном сечении циклона напоминает профиль избыточной температуры в свободной турбулентной струе и также может быть представлен универсальной кривой в относительных координатах, приведенных на рис. 1.

Заметим, что из опытов с моделью камеры при L = 760 мм, D = 380 MM, Dc=190 мм при разных конструкциях ввода воздуха значение а2 оставалось примерно постоянным и равным :аг=1,16-10~3. При обработке одного из опытов (/, = 690 мм, D = 640 мм, Dc=320 мм) Е. А. Нахапетян получено а2=2,47 • 10~3-По-видимому, значение величины а, как и коэффициента структуры свободной турбулентной струи а, подлежит определению в каждом конкретном случае и зависит, главным образом, о-р геометрической конфигурации камеры. Уточнение этого во? проса должно быть получено в результате обработки значи-^

Теоретически и экспериментально наиболее хорошо изучена свободная турбулентная струя. Этим термином принято называть струю, которая не ограничена твердыми стенками и распространяется в среде, имеющей те же физические свойства, что и вещество струи. Скоростное поле потока в выходном сечении сопла при выводе закономерностей развития свободной турбулентной струи условно считают равномерным. Другими словами, предполагается, что профиль распределения скоростей по всему выходному сечению плоский [Л. 65].

В несколько упрощенном виде характер постепенной перестройки профиля скоростей по длине свободной турбулентной струи показан на рис. 5-3. По мере удаления от выходного сечения сопла газовый поток постепенно деформируется. Это выражается в том, что невозмущенное турбулентное ядро струи, где профиль скоростей можно считать плоским, суживается, тогда как окружающий ядро турбулентный пограничный слой, где скорости монотонно падают до нуля, непрерывно расширяется. На расстоянии /нач от среза сопла пограничный слой распространяется на все сечение струи, т. е. начинается падение скорости в центре струи. Длину начального участка (ядра струи) /Нач можно считать равной Ы0, где 40 — диаметр выходного сечения сопла,

Рис. 5-3. Изменение профиля скоростей по длине свободной турбулентной струи.

Принято считать, что процесс смешения газов внутри свободной турбулентной струи подчиняется закону постоянства количества движения. Применительно к движению газов этот закон выражается тем, что количество движения смеси равняется сумме количества движения потоков исходных газов:

Приложение теории свободной турбулентной струи к таким явлениям, как истечение горячего воздуха в среду холодного, т. е. более плотного воздуха, позволило установить, в частности, что затухание скорости в этом случае происходит быстрее, чем при равенстве температур струи и среды.

В отличие от указанных выше случаев распределение концентраций в поперечном (от оси к периферии) и продольном (вдоль оси) направлениях горящей свободной турбулентной струи еще не поддается точному расчету.

По многочисленным экспериментальным данным над точкой отрыва профиль скорости приближается к линейному (п~1) или, точнее, к профилю скорости свободной турбулентной струи. При этом

В тройных смесях ссрчой и азотной кислот и воды, при содержании воды менее 25%, свинец устойчив. В атмосфере свинец обладает достаточно высокой коррозионной стойкостью. Дистиллированная вода в присутствии кислорода вызывает коррозию свинца (рис. 179). Особенно интенсивно действует на свинец вода, содержащая много свободной углекислоты, например минеральная. В жестких водах свинец устойчив, особенно в воде, которая содержит примеси, образующие слой нераствори-

АЭРАЦИЯ ВОДЫ (от греч. аег - воздух) - насыщение воды кислородом воздуха, производимое в очистных водопроводных сооружениях с целью повышения качества воды путём её обезжелезивания и удаления из неё свободной углекислоты и сероводорода. Производится также в сооружениях биологической очистки сточных вод, в рыболовных прудах. АЭРАЦИЯ ЗДАНИЙ (от греч. аег - воздух) - регулируемый естеств. воздухообмен в пром. зданиях, гл. обр. горячих цехах (кузнечных, литейных, прокатных и т.п.). Осуществляется через окна, аэрац. фонари за счёт разности плотностей наруж. и внутр. воздуха.

АЭРАЦИЯ ВОДИ (от греч. аег — воздух) — насыщение воды кислородом воздуха. А. в', производится: в очистных водопроводных сооружениях с целью обезжелезивания (выделения из воды гидроокиси железа), а также для удаления из воды свободной углекислоты и сероводорода, что существенно улучшает качество воды, используемой для питьевых и пром. целей; в сооружениях биологической очистки сточных вод (ааротенках, аэрофильтрах, биофильтрах) для обеспечения жизнедеятельности микроорганизмов (аэробных бактерий), ускоряющих процесс минерализации растворённых в сточных водах органич. веществ и др. загрязнений.

МИНЕРАЛЬНЫЕ ВОДЫ — подземные (реже поверхностные) воды с повышенным содержанием газов, ионов хим. элементов и их соединений. Границей между пресными и М. в. обычно считается общая минерализация в 1 г/л, хотя иногда к М. в. относят воды с меньшей минерализацией. При наименовании М. в. придерживаются таких нижних пределов: свободной углекислоты 0,75 г/л (углекислые воды), сероводорода 0,01 г/л (сероводородные) и т. д. М. в. с темп-рой до 20° С наз. холодными, 20—37 °С — тёплыми, 37—42 °С — термальными (горячими). Особенности состава М. в.— содержание нек-рых хим. элементов (иод, бром, литий, барий, стронций и т. д.) и газов (радон, сероводород и др.), а также повыщ. темп-pa придают им лечебные св-ва.

При сжигании сланцев, в состав золы которых входят карбонаты кальция и магния СаСО3 и MgCO3, происходит разложение последних при нагревании с выделением свободной углекислоты по схеме СаСОз-*-СаО+СО2. Зольность топлива в лаборатории определяют путем сжигания его в фарфоровом тигле при температуре 800° С и соответствующим взвешиванием. При сжигании зольного топлива возникают затруднения, вызванные плавлением золы и образованием из нее шлака. Легкоплавкая зола приводит к зашлаковыванию горящего слоя топлива, а также налипанию размягченной или расплавленной летучей золы на

свободной углекислоты. Однако в этом случае поверхность изъеденного металла не имеет явно выраженных язв и большого скопления ржавчины, весьма характерных для стояночной коррозии.

При подкислении воды серной кислотой происходит нейтрализация бикарбонатов кальция и магния с образованием сульфатов, обладающих высокой растворимостью и не выпадающих в осадок. В процессе подкис -ления понижается щелочность воды и увеличивается концентрация свободной углекислоты, которая предотвращает нарушение углекислотного равновесия и образование малорастворимого карбоната СаСО3.

При рассмотрении вопроса о целесообразности применения герметика АГ-2 в системах горячего водоснабжения необходимо учитывать условия и параметры эксплуатации этих систем: температуру деаэрированной воды, продолжительность ее пребывания в баках-аккумуляторах, тщательность соблюдения качества подпиточной воды по содержанию кислорода и свободной углекислоты и пр.

Недостатки эксплуатации, а также встречающиеся при проектировании тепловых схем и котельных ошибки, не позволяющие организовать оптимальный режим работы декарбонизаторов, часто приводят к серьезным нарушениям в работе всей установки для подпитки теплосети. Особенно сильно сказывается ухудшение работы декарбонизаторов в установках, где в качестве последней ступени водоподготовки применяются вакуумные деаэраторы. Возможности удаления свободной углекислоты из вакуумных деаэраторов ограничены [28].

Обеспечение эффективного удаления свободной углекислоты из воды возможно лишь при достаточном и постоянном подогреве воды перед подачей ее на декарбонизаторы. Для этого в тепловой схеме электростанции должны быть предусмотрены соответствующие теплообменники. На наш взгляд, целесообразно указать в правилах технической эксплуатации станций минимальную температуру воды перед подачей на декарбонизаторы. При обработке воды после декарбонизаторов в деаэраторах атмосферного или повышенного давления эта температура может составлять 20—25 °С. Если окончательная противокоррозионная обработка воды производится в вакуумных деаэраторах, температура воды, подаваемой в декарбонизаторы, не должна быть ниже 30 °С.

ет улучшению десорбции углекислоты, а увеличение гидравлической нагрузки аппарата ухудшает ее. Целесообразность подмешивания горячего потока зависит от соотношения расходов и температур исходной и сетевой воды. Ее можно определить с помощью полученного выше уравнения регрессии и уравнения теплового баланса. Кривая (рис. 29), построенная на основе этих уравнений, показывает, что в исследованной группе декарбониза-торов при расходе исходной воды 1600 т/ч с температурой 12°С подмешивание потока горячей сетевой ВОДЫ Целесообразно, Так свободной углекислоты ^ " ' от количества подмеши-

Рекомендуем ознакомиться:

Сварочного оборудования

Свежезакаленном состоянии

Сверхкритических давлениях

Сверхпрочных материалов

Сверхтвердых материалов

Сепарационными устройствами

Сверхзвуковой скоростью

Сверлением отверстий

Сверление производится

Сверление сверление

Сверлильные фрезерные

Сверлильно расточной

Светового моделирования

Меню:

Главная страница Термины