Симметричным расположением

4й. Перейдем к рассмотрению возможных случаев движения ползуна в неподвижных направляющих. На рис. 11.11 показан кривошипно-ползунный механизм с симметричным относительно точки С ползуном 4, двигающимся в неподвижных направляющих /. К ведущему кривошипу 2 приложен движущий момент Л1Д, а к ведомому ползуну 4 — сила F0 — результирующая сила сопротивления, веса и силы инерции ползуна. Если пренебречь весом и силами инерции шатуна 3, то ползун 4 будет находиться под действием движущей силы F, направленной вдоль оси ВС

Корпус редуктора выполняют симметричным относительно оси входного вала, полому вершину делительного конуса колеса располагают на оси симметрии корпуса редуктора. С целью уменьшения прогиба промежуточного вала шестерню цилиндрической передачи смещают ближе к опоре. При -лом ступица колеса цилиндрической передачи па выходном валу может выступать в сторону конического колеса. В зависимости от соотношения размеров
ческого редуктора выполняют симметричным относительно оси входного вала, поэтому коническое колесо на выходном валу располагают ближе к той опоре, которая находится дальше от выходного конца вала. Так как на конце вала действует консольная нагрузка, то при гаком расположении колеса достигается более благоприятное распределение сил между подшипниками. Регулировку радиально-упорных подшипников выполняют тонкими металлическими прокладками

оптимальности, если интерпретировать F как сумму значений G — ФЯ для точек, расположенных симметрично относительно плоскости П. Это условие оптимальности сводится к предшествующему, если нагружение также является симметричным относительно плоскости П.

(рис. 2.12). Кривая (2.19) разбивает полуплоскость р >> О на области (2) и (4). При параметрах а, 3, находящихся в области (4), на фазовом цилиндре имеются четыре особые точки (рис. 2.11, а, б), а в области (2) — две особые точки (рис. 2.И, в). Для значений параметров а, р на прямой Р = О график кривой (2.19) является симметричным относительно оси б = 0. В качестве примера на рис. 2.11, г изображена функция /(6) и соответствующий фазовый портрет системы, которые получаются при а<—0,5; Р = 0. Для параметров а, р, принимающих значения а = = ±0,5; Р = О, происходит слияние трех особых точек: при 6=0 для а = +0,5; Р = 0 и при 6 = ±я для а = = -0,5; р = 0.

Оболочка, срединная поверхность которой представляет собой поверхность вращения (рио. 42, а), называется симметричной. Рассмотрим расчет симметричных оболочек, нагруженных давлением, симметричным относительно оси оболочки.

Отсюда следует, что эффект замедления времени является взаимным, симметричным относительно обеих инерциальных систем отсчета К и /С'. Иначе говоря, если с точки зрения /(-системы 'медленнее идут часы /('-системы, то с точки зрения /('-системы, наоборот, медленнее идут часы /(-системы (причем в том же отношении). Это обстоятельство указывает на то, что явление замедления времени является чисто кинематическим. Оно представляет собой обязательное следствие инвариантности скорости света и никак не может быть приписано какому-либо изменению в свойствах часов, обусловленному их движением.

Это распределение, изученное экспериментально, изображено на рис. 327. Так же как и в случае обтекания идеальной жидкостью (рис. 325), там, где давление жидкости на цилиндр больше, чем давление в набегающем потоке, стрелки направлены к поверхности цилиндра, а там, где давление жидкости на цилиндр меньше, чем в набегающем потоке, стрелки направлены от поверхности цилиндра. Как и следовало ожидать после всего сказанного, в вязкой жидкости не остается и следа от симметрии распределения давлений 'на цилиндр относительно диаметра ВС. Давления в областях А и D направлены так, что их результирующая отлична от нуля и направлена вдоль потока жидкости. Но вследствие того, что распределение давлений в областях В и С остается симметричным относительно диаметра AD, результирующая сил давления в направлении, перпендикулярном к потоку, равна нулю. Это значит, что цилиндр, обтекаемый вязкой

Для пластичных материалов предельные напряжения при растяжении и сжатии практически одинаковы. Отсюда, если балка, работающая на изгиб, выполнена из пластичного материала, то следует ее сечение выполнять симметричным относительно нейтральной оси. В этом случае z/max p = Утах с и, следовательно,

Симметричное сечение балок из хрупкого материала становится нерациональным, так как оно не отвечает требованию равнопроч-ности сжатой и растянутой областей. Материал в зоне сжатия оказывается в сильной степени недогруженным. Учитывая зто, следует выбирать сечение балки несимметричным относительно его нейтральной оси, причем, располагать его надо так, чтобы в зоне сжатия напряжения были выше, чем в зоне растяжения (рис. 2.110, е). Осуществить зто можно, располагая сечение таким образом, чтобы растянутые волокна были приближены к центру тяжести сечения.

4 . Перейдем к рассмотрению возможных случаев движения ползуна в неподвижных направляющих. На рис. 11.11 показан кривошипно-ползунный механизм с симметричным относительно точки С ползуном 4, двигающимся в неподвижных направляющих 1. К ведущему кривошипу 2 приложен движущий момент Мд, а к ведомому ползуну 4 — сила Fc — результирующая сила сопротивления, веса и силы инерции ползуна. Если пренебречь весом и силами инерции шатуна 3, то ползун 4 будет находиться под действием движущей силы F, направленной вдоль оси ВС

потери на трение. Для устранения указанного недостатка применяют колеса с шевронными зубьями (рис. 22.50), представляющими собой как бы два косозубых колеса с симметричным расположением зубьев. У этих колес осевые усилия взаимно уравновешиваются, и, следовательно, отпадает необходимость в установке опорных подшипников.

Конструкции с симметричным расположением подшипников отпо-сительно узла жесткости при установке в упругом корпусе (вид и) или в упругом корпусе п на упругой втулке (вид к) обладает свойством самоустанавливаемости и могут быть применены вместо чх^ической установки подшипников. Эти конструкции обеспечивают также упругое восприятие нагрузок подшипниками.

специальных опор, способных воспринимать, кроме радиальных, еще и осевые нагрузки. Для устранения этого недостатка применяют шевронные колеса, каждое из которых представляет собой как бы два неподвижно соединенных между собой косозубых колеса (полушеврона) с симметричным расположением зубьев (рис. 189, а).

1) применение конструкций с симметричным расположением швов;

темы сил. Реально действующая на тело плоская система сил — явление исключительное, но к такой системе, ради упрощения решения задачи, обычно сводят пространственную систему с симметричным расположением сил относительно какой-либо плоскости. Например, задачу с пятью пространственными сходящимися силами, рассмотренными в примере 1.13 (см. § 1.18), можно свести к эквивалентной системе из четырех сил, расположенных в плоскости EK.CD, заменив реакции RA и RB их равнодействующей, которая благодаря симметричному действию сил направлена по линии DJK. (После того как эта равнодействующая определена, легко разложить ее на искомые составляющие RA и RB и вычислить их модули.)

а углы конусов 2а и уклоны а —ГОСТ 8593—57. Установлено 10 степеней точности угловых размеров ср с симметричным расположением отклонений =t6

потери на трение. Для устранения указанного недостатка применяют колеса с шевронными зубьями (рис. 22.50), представляющими собой как бы два косозубых' колеса с симметричным расположением зубьев. У этих колес осевые усилия взаимно уравновешиваются, и, следовательно, отпадает необходимость в установке опорных подшипников.

г) колеса с угловыми, или шевронными, зубьями с внешним (рис. 69) и с внутренним (рис. 70) зацеплением; эти колеса представляют собой как бы два косозубых колеса с симметричным расположением зубьев;

от невертикальных дефектов значение 1А + 1D варьируют. Один из вариантов зеркального эхо-метода предусматривает расположение излучателя и приемника не в одной плоскости (вид в плане дан на рис. 2.3, б внизу), а в разных плоскостях, но таким образом, чтобы принимать зеркальное отражение от вертикального дефекта. Этот вариант называют тандем-дуэт (в иностранной литературе «стредл»). Способ дуэт характеризуется симметричным расположением излучателя и приемника (положение приемника показано на рис. 2.3, б штриховой линией). Еще один вариант зеркального эхо-метода предусматривает расположение преобразователей по разные стороны изделия, например располагают приемник в точке С. Этот вариант называют К-метод.

ствами материала, ориентацией волокон и толщиной), лежащий ниже срединной плоскости и отстоящий от нее на таком же расстоянии (т. е. имеющий координату—z). Из второго равенства (25) следует, что смешанные коэффициенты жесткости, образующие матрицу [В ц ], для пластин с симметричным расположением слоев равны нулю. Иначе, слоистый материал можно назвать симметричным, если для него все элементы матрицы [Вц ] равны нулю и плоское напряженное состояние отделяется от изгибного. Следует отметить, что в пластинах с симметричным расположением слоев каждая пара слоев (такую пару составляют одинаковые слои, расположенные выше и ниже срединной плоскости на одинаковом расстоянии от нее) может иметь любую ориентацию. На рис. 10 приведены примеры пластин, имеющих симметрич- , ное и несимметричное расположение слоев.

Параллельно армированный материал называют сооепо-арми-рованным, если оси симметрии всех слоев совпадают с осями координатной 'системы, к которой отнесена пластина (например, со сторонами:прямоугольной пластины). В этом случае, очевидно, 0 = 0. Такая пластина обладает специальным типом ортотро-пии— все элементы матриц жесткости (Ati, B{j, D^), имеющие индексы 16 и 26, обращаются в нуль. Параллельно-армированный материал называют несоосно-армированным, если 0 =?. 0. В этом случае все элементы матриц жесткости (Ац, Bt!, Dti) отличны от нуля. Исключение составляют пластины, состоящие из изотропных слоев (тогда элементы с индексами 16 и 26 обращаются в нуль), и пластины с симметричным расположением слоев (тогда исчезают все коэффициенты Вц, а все коэффициенты Ац и Dti сохраняются, если слои не изотропны). Изложенное иллюстрируется схемами, показанными на рис. 11.