Симметричная относительно

— величины этих проекций). Но этим условиям отвечают (рис. 1) два решения — векторы р! и рг, которые симметричны относительно плоскости яь содержащей векторы а и Ь.

дукторов симметричны относительно осей быстроходного и тихоходного валов. Для размещения внутренних опор этих валов в середине корпуса отливают стойку / (рис. 17.26, а) или стенку 2 с приливом (рис. 17.26,6).

Корпуса двухпоточных соосных редукторов симметричны относительно осей входного и выходного валов. Для размещения внутренних опор этих валов в середине корпуса отливают стойку 7 (рис. 17.27, а) или стенку 2с приливом (рис. 17.27, б).

Переход к нормированным координатам позволяет проводить сопоставление экспериментальных данных, полученных при течении двухфазных смесей в различных в структурном отношении пористых средах с различными значениями s*, s**, поскольку в этом случае исследуется идентичная область насыщенности, в которой обе фазы подвижны. В итоге получены довольно неожиданные результаты: в нормированных координатах относительные проницаемости для различных пористых сред и двухфазных потоков очень близки между собой. Причем известные преобразованные результаты почти симметричны относительно линии х =0,5 и близки к параболам:

Пусть конструкция звеньев механизма такова, что они симметричны относительно плоскости чертежа, что свойственно механизмам очень многих машин. Тогда главные векторы и главные моменты (результирующие пары) сил инерции всех звеньев будут располагаться в этой плоскости.

Из выражения (4.36) следует, что траектории плоскости г) = + 1 симметричны относительно оси и = 0 траекториям плоскости ц = — 1, поэтому для исследования динамики системы в рассматриваемом случае 6 -С 1 достаточно рассмотреть точечное отображение, порождаемое на кривой Г траекториями плоскости т] = + 1, и преобразование симметрии относительно оси и — 0, переводящее точку (и, ср) в точку ( — и, ф). Траектории плоскости г\ = + 1 касаются кривой Г в точке и/, = Д/2а, поэтому порождаемое этими траекториями точечное отображение преобразует точки кривой Г, для которых — оо <; ы •< Hft, в точки той же кривой, для которых и > Wj,. Подставляя в выражение (4.36) координаты начальной точки (ип = — к, ф0 = ТА — — аде2) и конечной точки (и — у, ф = ТА — аг/2), находим искомое точечное отображение в виде

Из рассмотрения этих рисунков следует, что при А == О резонансные кривые симметричны относительно оси р. При А т^ 0 эта симметрия нарушается, т. е. запаздывание

Уравнения (32.4) характеризуют динамическую уравновешенность механизма, или отсутствие колебаний вокруг осей к и у. Если плоский механизм изготовить так, чтобы его звенья по форме были симметричны относительно плоскости движения хОу (рис. 32. 5), то каждой точке любого звена с координатой г* будет соответствовать точка того же звена с координатой — z,- В выражениях центробежных моментов Jyz и Jxz будет одинаковое количество положительных и отрицательных членов Jxz = Jyz = Q, т. е. будет удовлетворено условие динамической уравновешенности (32.4).

Пусть конструкция звеньев механизма такова, что они симметричны относительно плоскости чертежа, что свойственно механизмам очень многих машин. Тогда главные векторы и главные моменты (результирующие пары) сил инерции всех звеньев будут располагаться в этой плоскости.

Решение этой задачи мы начнем с геометрической интерпретации вопроса о двух решениях системы уравнений (1). Вектор р мы определяем по его модулю (он равен единице) и известным проекциям на_ направления векторов а и b 'cj : Yа? и с2 : jAft2 — величины этих проекций). Но этим условиям отвечают (рис. 1) два "решения — векторы р, и р2, которые симметричны относительно плоскости nlt содержащей векторы с и Ь.

Так как эпюры моментов симметричны относительно сечения 00, то достаточно вычислить интегралы на половине длины балки (от сечения 00 до конца балки) и результат удвоить. Так как обе эпюры прямолинейны, то, пользуясь способом Верещагина, запишем для первого из интегралов

Форма маховика, вообще говоря, может быть выбрана любой, но по конструктивным соображениям наиболее удобной является форма в виде диска с тяжелым ободом, колеса со спицами или вообще форма, симметричная относительно главных осей инерции.

Форма маховика, вообще говоря, может быть выбрана любой, но по конструктивным соображениям "наиболее удобной является форма в виде диска с тяжелым ободом, колеса со спицами или вообще форма, симметричная относительно главных осей инерции.

Это предположение не столь ограничительно, как может показаться с первого взгляда. Например, прямоугольная и ромбическая укладки, изображенные на рис. 5, б и 5, в, удовлетворяют сформулированному выше условию: симметрия имеет место по отношению как к оси х, так и к оси у. Волокна не обязательно должны иметь круговые поперечные сечения; допустима любая их форма, симметричная относительно осей х и у. Полное описание граничных условий, соответствующих изображенным на рис. 5 укладкам, можно найти в работах Адамса с соавторами [4] и Фойе [11].

Выше были показаны две формы равновесия рассматриваемой системы кроме вертикальной — симметричная относительно средней точки звена ВС и кососимметричная.

Плотность нормального распределения (2.6) — это симметричная относительно среднего значения функция, быстро спадающая

Зона пластических деформаций (заштрихована на рис. 7.8) развивается при увеличении нагрузки так, что образуется клиновидная зона, симметричная относительно оси х.

Выбираем основные точки Л12з и Вш на окружности, описанной вокруг полюсного треугольника PizPisPsa (рис. 150); пусть соответствующие центры Л0 и В0 уходят в бесконечность. Точки Ai и Bi расположены симметрично точками А ж и В12з относительно полюсной прямой Pi2^i3, а геометрическим местом точек Ai и Bi является окружность, симметричная относительно полюсной прямой Р\-гР\ъ окружности, описанной вокруг полюсного треугольника. Отсюда следует, что на этой окружности

Если эксцентриситет е\ должен равняться нулю, то шарнирные точки DI, ... , ?>3 ползуна должны лежать на прямых, соединяющих точки HI, ... , Я3 с неподвижной шарнирной точкой So- Так, например, геометрическим местом шарнирной точки DI является окружность, симметричная относительно, полюсной прямой PizPia с окружностью, описанной вокруг полюсного треугольника; точка DI является точкой пересечения этой окружности с прямой HiS0, а вторая точка пересечения определяет размеры второго механизма указанного рода. Прямолинейное движение точки D может происходить лишь по прямым D\H или

Для получения графика функции
Для получения графика функции <р (д:), обратной данной функции /(*), достаточно построить кривую, симметричную графику функции f (х) относительно биссектрисы первого координатного угла. Если прямая, Параллельная оси Ох, пересекает график функции у = f (х) больше чем в одной точке, то обратная функция будет многозначной: прямая, параллельная оси Оу, пересекает график функции в нескольких точках. Например, квадратной функции у = х2 соответствует обратная двузначная функция у = ± У х , графиком которой будет та же квадратная парабола, но симметричная относительно оси х.

Рациональным вариантом подвижной системы для данного случая является система, симметричная относительно вертикальной плоскости, проходящей через ось главного вала балансируемого механизма.