Симметрично относительно

В поперечных сечениях балок при изгибе возникают два внутренних силовых фактора: изгибающий момент и поперечная сила. Однако возможен такой частный случай, когда в поперечных сечениях балки возникает только один силовой фактор — изгибающий момент, а поперечная сила равна нулю. В этом случае изгиб называют чистым. Он возникает, в частности, когда балка изгибается двумя противоположно направленными парами сил, приложенными к ее торцам (рис. 84, б). Чистый изгиб возникает при некоторых нагружениях сосредоточенными силами или распределенной нагрузкой. Например, чистый изгиб будет испытывать средний участок балки, симметрично нагруженной двумя

где да„ (г) — прогиб симметрично нагруженной (qu — — q) пластины; wk — решения однородных задач при k = 3, 6, 9..., удовлетворяющие на внешнем контуре условиям

Рассмотрим теперь равновесие элемента оболочки, выделенного двумя меридиональными сечениями и двумя сечениями, нормальными к меридиану (рис. 3.6, а). Для элемента симметрично нагруженной оболочки можно составить три нетождественных уравнения равновесия: два уравнения проекций на какие-либо направления, лежащие в меридиональной плоскости, и одно уравнение моментов относительно оси, нормальной к этой плоскости. Составим сумму проекций сил на направление нормали к элементу. В уравнение равновесия входят: проекция внешней нагрузки qnrdq>ds (rdtpds — площадь элемента), разница в величинах поперечных сил, приложенных к нижней и верхней граням элемента, d(Qr)dy, а также проекции на нормаль приложенных к элементу сил 7\ и 7Y Как видно из рис. 3.6, б, Рис> 3>в проекция на нормаль п вил Тг а

Таким образом, для симметрично нагруженной оболочки отношение

для балки и симметрично нагруженной пластины * являются векторами состояния.

Изоклина нулевого параметра, получаемая в симметричной и симметрично нагруженной плоской модели, может быть использована при проверке правильности положения осей полярископа. Обычно для этой цели берется диск, сжатый по диаметру. Скрещенные поляризатор

Отметим прежде всего, что все методики расчета корпуса основываются на следующей системе уравнений для симметрично нагруженной тонкой оболочки вращения.

В случае безмоментного напряженного состояния уравнения равновесия симметрично нагруженной оболочки вращения произвольного очертания запишутся в виде

В симметрично нагруженной системе (ZA=ZB = ZC), соединенной звездой, линейные напряжения С/л в раз больше фазовых С/ф:

с началом фазы А. В симметрично нагруженной системе, соединенной треугольником:

(Ь) Бесконечная пластина с трещиной, симметрично нагруженной на час' берегов постоянным внутренним давлением (2v - раскрытие трещины)

186. Ротор гироскопа, вращающийся с постоянной угловой скоростью со = 2000 се/с"1, имеет неуравновешенность, оцениваемую величиной тр = 2,0 гсм. Определить реакции в опорах вала ротора гироскопа от его инерционной нагрузки (силы инерции). Опоры расположены симметрично относительно ротора гироскопа.

Конструкции входных валов одноступенчатых цилиндрических редукторов выполняют так, как показано на рис. 14.\,а--г, но шестерню располагают симметрично относительно опор.

На рис. 14.2, а, о показаны конструкции входных валов соосных цилиндрических редукторов. Шестерню располагают симметрично относительно опор вала. Подшипники устанавливаю! «враспор». Одну из подшипниковых опор устанавливаю! на внешней боковой стенке редуктора, другую — на внутренней стенке рядом с опорой соосно расположенного выходного вала редуктора.

В соосных цилиндрических редукторах с внешним зацеплением выходной вал можно выполнять гак, как показано на рис. 14.14, я, 6. Вращающий момент передают с зубчатого колеса на вал соединением с натягом. Колесо располагают на валу симметрично относительно опор. Подшипники устанавливают «враспор».

Редукторы червячные. На выходном валу червячного редуктора симметрично относительно опор располагают червячное колесо (рис. 14.18). Вал устанавливают на конических роликоподшипниках «враспор». При сборке регулируют вначале подшипники, а затем червячное зацепление. Для регулировки осевого зазора в радиально-упорных подшипниках устанавливают тонкие металлические прокладки 1. Для регулировки червячного зацепления необходимо весь комплект вала с червячным колесом смещать в осевом направлении до совпадения средней плоскости венца червяч-

Предельные отклонения цепочного размера h располагаю! симметрично относительно номинального значения по рекомендациям, приведенным на с. 282.

навливают дополнительно кольцо 2, рис. 12.1, но шестерню располагают ширина которого должна быть больше симметрично относительно опор.

На рис. 12.'I показ.'им конструкции входных палок соосиых нилиндричг • скпх редукторов. (Пес терто располагают симметрично относительно опор вала. 1 1од шип пики уста на или на юг «враспор». Необходимый осевой зазор обеспечивают при сборке установкой набора тонких металлических прокладок / по/1 фланец прмпертпой крышки (рис. 12.2, а) или упаповкой компенсаторного кольца 2 при применении закладной крышки (рис. 12.2,6). Одну из подшипниковых опор устанавливают на внешней боковой стенке редуктора, другую па вгутренней стенке рядом с опорой соосно расположенного'' выходного нала редуктора.

В соосных цилиндрических редукторах с внешним зацеплением выходной вал можно выполнять так, как показано на рис. 12.22. Вращающий момент передают с зубчатого колеса на вал соединением с натягом. Колесо располагают на валу симметрично относительно опор. Подшипники устанавливают «враспор». Осевой зазор обеспечивают набором тонких металлических прокладок /, подкладываемых под фланцы привертных крышек на выходном и на входном валах редуктора (рис. 12.22, а), так как при таком конструктивном оформлении промежуточной опоры входной и выходной валы образуют общую систему. В случае применения закладных крышек необходимый осевой зазор достигают установкой компенсаторного кольца 2, которое в конструкции по рис. 12.22,п удобнее расположить в промежуточной опоре.

Смешенное по оси вала положение дисков в генераторе создает неодинаковые условия деформирования гибкого колеса в двух зонах и неуравновешенную нагрузку генератора. Для снижении этого эффекта уменьшают толщину дисков bK--Q,\R. В значительной степени неуравновешенность в осевой плоскости можно уменьшить, применяя конструкцию генератора по рис. 15.6, 6. в которой один двойной диск расположен симметрично относительно другого. Перекос дисков устраняется вследствие их взаимного торцового пр,[легация, что позволяет устанавливать каждый диск только на одном подшипнике. В конструкции по рис. 15.6, б требуется высокая точность выполнения осевых размеров соответствующих деталей, поля допусков которых назначаются и:< расчета размерной цепи с учетом осевых зазоров в подшипниках. В силовых передачах подшипники дискового генератора работают с большой нагрузкой. Поэтому

Предельные отклонения цепочного размера h располагают симметрично относительно номинального значения по рекомендациям, приведенным на с. 321. Поле допуска диаметра цент рируюшего пояска D принимают по рис." 22.34.