Сказанное подтверждается

Сказанное относится главным образом к серому чугуну с пластинчатыми включениями графита. По мере скругления графитных включений указанное отрицательное влияние графитных включений уменьшается.

Следует отметить, что сказанное относится к нагреву примерно до 800— 900°С, т. е. до температур, обычно принятых для нагрева под закалку, отжиг, нормализацию большинства марок сталей.

1 Сказанное относится к коррозии в слабоокислительпых средах. В сильноокислительных МКК развивается по карбидным включениям, так как они не стойки в этой среде.

предразрушения. Как известно, определение неоднородных полей упруго-пластических напряжений и деформаций, тем более в зависимости от величины среднего напряжения в реальных конструкциях с трещинами представляет весьма сложную задачу как в теоретическом, так и в экспериментальном плане. Поэтому пока используются приближенные методы оценки J-интеграла, основанные на обработке диаграмм, связывающих нагрузку и раскрытие трещины [17]. Между тем в работе [1] отмечается, что такой подход не дает истинную оценку J-интеграла, а его инвариантность соблюдается лишь в рамках деформационной теории пластичности и поэтому нет полной уверенности считать параметр J0 характеристикой металла. По существу сказанное относится ко всем критериям механики разрушения, так как они зависят не только от исходных механических свойств металла, но и геометрических параметров модели с трещинами. В связи с этим для оценки трещиностойкости материалов целесообразнее использовать диаграммы разрушения, определяемые при испытаниях моделей с трещинами в достаточно широком диапазоне изменения отношения длины к ширине образцов. На основании таких испытаний определяется предел трещиностойкости 1С. Методы определения 1С регламентированы в ГОСТ 25.506.

* Представление о том, что коррозия порождается разностью потенциалов между анодными и катодными участками и ее скорость пропорциональна этой разности, лежит в основе так называемой теории микрогальванических элементов. Определенный вклад в суммарную скорость коррозии этот фактор действительно вносит. Однако вклад этот весьма невелик, обычно меньше 1—2 %, и исчезающе мал для чистых металлов. В первом приближении поверхность корродирующего металла можно считать изопотенциальной. Скорость коррозии определяется значением анодной плотности тока при коррозионном потенциале. Сказанное относится к микрогальваническим элементам, но не к полиметаллическим системам, где коррозия происходит при контакте разнородных металлических частей значительных размеров. Количественный анализ этих явлений приведен в [2а и 2bj. — Примеч. ред.

Кроме того, для деталей, работающих в условиях повышенных температур, надо учитывать изменение механических свойств материалов, с тем чтобы при изменившихся свойствах не было нарушения прочности и жесткости. Сказанное относится в основном к деталям, подвергающимся температурным воздействиям сравнительно непродолжительное время; для деталей, длительно работающих при высоких температурах, например для деталей паровых турбин, надо учитывать явление ползучести, т. е. непрерывного возрастания пластических деформаций при постоянных напряжениях, или явление релаксации, выражающееся в том, что при постоянных деформациях происходит падение напряжений.

Приведем несколько конкретных примеров, иллюстрирующих сказанное. (Напомним, что сказанное относится к системам, в которых действуют только упругие силы, силы тяготения и силы электрического взаимодействия между зарядами; роль сил трения в этих вопросах будет рассмотрена позднее.)

Все сказанное относится не только к Солнцу, но и ко всем вообще небесным телам, в частности к Луне. Поэтому при помощи пружинных • весов и вообще динамометров на Земле нельзя обнаружить притяже-

В рассматриваемом случае, когда парциальные системы одинаковы, их парциальные частоты совпадают и по мере ослабления связи нормальные частоты сколь угодно приближаются друг к другу, а значит, биения могут быть сколь угодно медленными. С другой стороны, если амплитуды обоих нормальных колебаний одинаковы, то амплитуда колебаний каждой массы будет по очереди периодически падать до нуля независимо от того, насколько слаба связь между системами с одной степенью свободы. Следовательно, при сколь угодно слабой связи должна происходить полная «перекачка» энергии из одной системы в другую и обратно. Но так как при очень слабой связи период биений очень велик, а энергия полностью переходит из одной системы в другую за полпериода биений, то «перекачка» энергии будет происходить очень медленно. Если потери энергии в связанных системах велики, то колебания в них могут успеть полностью затухнуть за время меньшее, чем полпериода биений. Тогда биения наблюдаться не будут. Напомним, что все сказанное относится к случаю, когда обе парциальные системы одинаковы. Случай неодинаковых парциальных систем рассмотрен в следующем параграфе.

Все сказанное относится к изотропным оболочкам, не имеющим колец жесткости.

Сказанное относится в первую очередь к использованию электронных вычислительных систем для проектирования сложных объектов. Это позволит не только сократить сроки разработки и снизить трудоемкость проектирования, но и найти более выгодные технические и экономические решения.

Сказанное подтверждается электроннофрактографическими исследованиями реплик (рис. 23,а, в) или непосредственно с поверхности (рис. 23,6, г). Первое проводят на одном электронном микроскопе, а второе на сканирующем (растровом) электронном микроскопе.

Сказанное подтверждается адсорбционным пластифицированием стали (эффект Ребиндера) в различных средах: относительное удлинение максимально в среде с ингибитором АГМИБ, меньше—в среде с ингибитором КПИ-1, минимально (причем одинаково) — в среде с NaBr, без ингибитора и на воздухе 1 (табл. 3). Наличие существенного эффекта Ребиндера указывает на__сильную и быстро_^о^ми]ру_ющуюся адсорбционную связь катиона ингибитора АГМИБ с металлом (подтверждено также измерениями" дй^ферЖЦ'йально'й ёмкости).

Сказанное подтверждается адсорбционным пластифицированием стали (эффект Ребиндера) в различных средах: относительное удлинение максимально в среде с ингибитором АГМИБ, меньше — • в среде с ингибитором КПИ-1, минимально (причем одинаково) — в среде с NaBr и без ингибитора (табл. 2). Нали- »-^чие существенного эффекта Ребиндера указывает на сильную) и быстро формирующуюся адсорбционную связь катиона ин- S ^гибитора АГМИБ с металлом (подтверждено также измерениями S / дифференциальной емкости).

Изменение мощности каждого из двигателей ряда при данном критерии происходит за счет увеличения числа цилиндров и изменения длины хода поршня. В связи с этим, естественно, для каждого из типо-размеров двигателей данного ряда индивидуализируются лишь коленчатый вал и шатун. Сказанное подтверждается и тем, что этот критерий положен в основу ГОСТ 4393-48*. Критерий конструктивной нормализации по цилиндровой группе обеспечивает, в свою очередь, унификацию цилиндровых втулок, поршней, шатунов, деталей газораспределения, деталей топливных насосов, форсунок и т. д.

Кроме того, в значительном числе случаев детали различных конструкций машин, выполняющие тождественные функции, например шатуны компрессоров, двигателей внутреннего сгорания, паровых машин и др., технологически индивидуализируются в большей степени, чем это практически необходимо. В силу этого типизацией технологических процессов с точки зрения обобщения методов производства может быть охвачена значительно большая номенклатура деталей машин различного функционального назначения, чем это имеет место в настоящее время. Сказанное подтверждается работами в области систематизации и классификации деталей машин самого различного назначения. Так, например, ЭНИМС установлено, что 88—85% по числу деталей автомобиля являются общемашиностроительными деталями и только 12—15% специфическими, предопределяющими особенности устройства и назначение автомобиля. Аналогичные явления имеют место и в других отраслях машиностроения.

Необходимо настоятельно рекомендовать, чтобы на все новые металлорежущие автоматы, полуавтоматы и многорезцовые станки, поставляемые для серийного и массового производства вместе с оснасткой, эта оснастка изготовлялась как взаимозаменяемая. Каждый резец должен иметь подвижной компенсатор, обеспечивающий возможность регулировки резца на размер вне станка. Применение таких конструкций обеспечивает лучшее использование поля допуска, повышение точности наладки и производительности станка и рабочего, снижение потерь на наладочный брак и снижение расхода режущего инструмента. Сказанное подтверждается все более широким распространением взаимозаменяемой оснастки. Такие конструкции приняты теперь как типовые при проектировании новых автоматических поточных линий в машиностроении.

Сказанное подтверждается данными по оценке ресурса работы сальникового узла в зависимости от технологического способа обработки рабочих поверхностей штоков. В качестве критического уровня утечки, соответствующего исчерпанному сальником ресурсу, в опытах принято q = 0,35 см3/мин. Результаты испытаний представлены на рис. 48.

pax и максимальные их значения в обоих моделях были близкими, правда, толщина полки модели с одним ребром была больше. Значение максимальных сжимающих сил в разных моделях различалось незначительно. В модели с одним ребром растягивающие силы в ребре были меньше, чем в оболочке с двумя ребрами. Это связано с тем, что в модели с одним ребром в работу вовлекаются участки полки небольшой ширины, а наличие перпендикулярного ребра способствует вовлечению в работу значительных зон оболочки. Таким образом, центр тяжести в тавровом сечении «ребро—полка» во второй модели располагается выше и, как следствие этого, увеличиваются нормальные напряжения по середине высоты ребра, соответствующие нор1 мальным силам в нем. Сказанное подтверждается распределением 1000 прогибов и деформаций по среднему сечению модели, перпендикуляр- 'Л/, н ному к ребру (рис. 2.64). Модель с одним ребром по этому сечению активно прогибалась только в пре- ~500 делах небольшой зоны у ребра, в соответствии с прогибами в полке в направлении ребра сжатие имело место только в центральной зоне сечения на участке, равном '/ю—'/« части пролета оболочки; в остальной части сечения имело место растяжение (рис. 2.64, а, б).

концентрация кислорода в области горения. Оба эти фактора могут действовать в сторону торможения процесса образования серного ангидрида (SOs), что можно использовать в газомазутных котлах при сжигании сернистого мазута для снижения интенсивности низкотемпературной коррозии. Сказанное подтверждается американскими опытными данными (рис.

Сказанное подтверждается и упомянутыми выше опытными данными, полученными на котле ПК-38: перевод 40% топлива с основных на дополнительные горелки повысил температуру промежуточного перегрева всего на 13° С.

В процессе эксплуатации барабана представляется также неопасным и действие коррозионной среды, которая, ускоряя процесс возникновения начальной трещины термической усталости, способствует притуплению кончика трещины, а соответственно и снижению опасной концентрации напряжений в этой локальной зоне охрупчивания материала. Сказанное подтверждается, с одной стороны, экспериментальными данными, а с другой стороны, характером трещин в барабанах.