Скольжения металлорежущих

2. Для твердых бронз, латуней и чугунов допускаемые контактные напряжения выбирают из условия сопротивления заеданию в зависимости от скорости скольжения, материала червяка и его термической и механической обработок. Из [15] их можно определять по формулам: [он] = 300 —25уСк, Н/мм2 — для бронзы Бр АЖ 9-4 при работе в паре со стальным закаленным и шлифованным червяком; [стн] = 180 — 40 иск — для колес из чугунов СЧ 15-32, СЧ 18-36 и стальных червяков; [ая] = 210 — 35иСк — для чугунных колес и чугунных червяков, где иск — скорость скольжения.

Остановимся более подробно на закономерностях распределения касательных напряжений на границе раздела разнородных соединений Тд-у, так как они определяют специфику контактного упрочнения мягких прослоек. Результаты расчетов для случая нагружения соединений показали, что и в этих условиях касательные напряжения г* не достигают своего предельного значения kc (п). Данная критериальная величина, вытекающая из теории М.М. Филоненко-Бородича /89/ и соответствующая предельным значениям касательных напряжений, действующих на площадках скольжения материала, направление которых определяется соотношением действующих напряжений п /92/, может быть подсчитана по формуле:

Для рассматриваемого случая, по аналогии с /2/, линии скольжения могут быть представлены отрезками циклоид. При этом в силу специфики скольжения материала по объему мягкой прослойки данные циклоиды должны пересекать центральную ось X (ось симметрии прослой-

Работа масляного слоя характеризуется несущей способностью Р и моментом трения Жт, равным сумме моментов от сил вязкости, воздействующих на шип, Р и Mf зависят от геометрии пары d, I, t°, v (скорости скольжения) материала пары трения, технологии ее изготовления и т. п.

Остановимся более подробно на закономерностях распределения касательных напряжений на границе раздела разнородных соединений т^у, так как они определяют специфику контактного упрочнения мягких прослоек. Результаты расчетов для случая нагружения соединений показали, что и в этих условиях касательные напряжения т* не достигают своего предельного значения kc (и). Данная критериальная величина, вытекающая из теории М.М. Филоненко-Бородача /89/ и соответствующая предельным значениям касательных напряжений, действующих на площадках скольжения материала, направление которых определяется соотношением действующих напряжений я /92/, может быть подсчитана по формуле:

Для рассматриваемого случая, по аналогии с /2/, линии скольжения могут быть представлены отрезками циклоид. При этом в силу специфики скольжения материала по объему мягкой прослойки данные циклоиды должны пересекать центральную ось X (ось симметрии прослой-

Влияние скорости скольжения материала на коэффициент трения (при смазке водой) определялось при температуре 18— 20° С и удельном давлении 40 кГ/см2. Полученные данные приведены в табл. 37. Эти данные показывают, что коэффициент трения уменьшается с увеличением скорости скольжения испытуемых образцов.

Конструкция машины позволяет исследовать долговечность шарниров и определять влияние на износ и долговечность давления, размеров шарнира, угла качания шарнира, скорости скольжения, материала пары, твердости, поверхностных покрытий, шероховатости поверхности, характера абразива, зазоров, способов защиты шарнира от загрязнения.

Дается общая характеристика процессов трения и износа, классификация видов изнашивания, закономерности процесса изнашивания — зависимость износа от давления, скорости относительного скольжения, материала и его характеристик, условий для видов изнашивания, наиболее характерных для деталей машин. Приводится анализ типовых отказов, возни-

Значение коэффициента трения скольжения материала заготовки по инструментальному материалу зависит от химического состава и физико-механических свойств материалов контактирующих пар,

критического значения сразу после перехода через предел прочности происходит резкое снижение сопротивления деформированию, причем это сопротивление перестает зависеть от задаваемой скорости деформаций (ветвь CD кривой ACD). Это соответствует резкому усилению эффекта скольжения материала относительно измерительных поверхностей. Рассмотренные здесь особенности

Масло для направляющих скольжения металлорежущих станков (масло ВНИИ НП-401), ГОСТ 11058-64 Направляющие станков с целью обеспечения равномерности медленных движений и точности установочных перемещений суппортов, столов и других узлов станков Не менее 4,5 (при 50° С не менее 16,5) 165 —15

ЦАМ10-5 — для получения прокатанных полос для направляющих скольжения металлорежущих станков и других изделий.

Кольцевая смазка нашла применение для смазки подшипников скольжения металлорежущих станков, малогабаритных электродвигателей, трансмиссии и другого оборудования, имеющего подшипники скольжения.

Направляющие скольжения металлорежущих, деревообрабатывающих, текстильных и других станков являются, как правило,' наиболее ответственными элементами, обеспечивающими надежную работу механизмов.

Масло для направляющих скольжения металлорежущих станков 11058-64 ~™ -" ' Для металлорежущих станков

53. Нормы расхода смазочных материалот для подшипников скольжения металлорежущих станков

14. Масла для направляющих скольжения металлорежущих станков

ЦАМ10-5 Для получения прокатных полос для направляющих скольжения металлорежущих станков и других изделий 19,6 8 80

Масло ВНИИ НП-401 для направляющих скольжения металлорежущих станков. Направляющие скольжения станков (с целью обеспечения равномерности медленных движений и точности установочных перемещений суппортов, столов и других узлов станков) 23-45 170 -15

ЦАМ10-5 — прокатка полос для направляющих скольжения металлорежущих станков и других изделий; рабочие нагрузка до 20 МПа (200 кгс/см2), скорость скольжения до 8 м/с, температура 80 °С.

Деформированный Для получения прокатанных полос, предназначенных для изготовления направляющих скольжения металлорежущих ставков 20 б 80