Скоростью циркуляции

Благодаря высокой подвижности молекул смазочного материала на поверхности трения адсорбция протекает с большой скоростью, благодаря чему пленка обладает свойством "самозалечивания" при местных ее повреждениях. Это свойство пленок играет большую роль в предупреждении процесса лавинного схватывания. Невозобновляемая граничная пленка по мере увеличения пути трения изнашивается, при этом масло из пленки адсорбируется на продукты износа и уносится с поверхности трения. Окисление пленки способствует дезориентации структуры и ее разрушению.

При наличии структуры ледебурита, вторичного цементита (отбела) нагрев с целью графитизации должен производиться до температур, лежащих выше критической. В данном случае процесс аналогичен проведению первой стадии графитизации белого чугуна, но идёт с большей скоростью благодаря более высокой концентрации кремния (графитизи-рующего элемента) и наличию включений свободного углерода, служащих центрами графитизации.

Вспомогательные асинхронные машины приключаются к той же сети, что и главные, и вращаются последними в случае синхронизации с одинаковой скоростью. Благодаря этому в роторах их индуктируются э. д. с. одной и той же частоты. В случае строго синхронного хода главных двигателей э. д. с. роторов вспомогательных машин равны и сдвинуты по фазе на 180°. При этом никакого уравнительного тока между машинами не возникает. Если один из главных двигателей ускорится или замедлится, то фаза э. д. с. одной из вспомогательных машин изменится по отношению к фазе другой. В результате сдвига фаз между этими машинами потечёт уравнительный ток, который и вырав-нит ход главных двигателей. Вспомогательные машины могут поддерживать синхронизацию главных двигателей только до своего предельного перегрузочного момента. Аналитическое исследование вопроса [21] показывает, что предельные перегрузочные значения момен-

Первый вариант (рис. 5.5,а) дает картину весьма равномерного прохождения воды через ионит, когда все многочисленные струйки обрабатываемой воды проходят примерно одинаковый путь и с одинаковой скоростью, благодаря чему рассмотренные выше зоны ионита имеют границы, разделяющие загрузку фильтра по горизонтальным плоскостям.

Температура жидкой поверхности шлакоулавливающей решетки приближается к температуре продуктов горения, которые протекают через решетку с большой скоростью. Благодаря большой скорости переход тепла от продуктов горения «а поверхность решетки происходит не только в результате излучения факела, но и в результате непосредственного соприкосновения продуктов сгорания с трубками решетки. Переход тепла из продуктов сгорания на поверхность трубок решетки выравнивает разницу их температур, и благодаря этому решетка становится одной из наиболее нагретых поверхностей топки с жидким шлако-удалением.

У некоторых котлов иностранных марок с циклонной топкой для дробленого угля теплообменные поверхности котла с особенно плотными наносами шлака или спекшейся золы очищаются механически пневматическими пулеметами, которые стреляют по наносам мраморными и стеклянными шариками с помощью сжатого воздуха. Последние ударяются о шлак с большой скоростью, благодаря чему наносы разбиваются. Шарики со шлаком падают в топку, в которой и расплавляются; шарики имеют диаметр приблизительно 15 мм. Давление воздуха для пулемета составляет приблизительно 15 ати. Число шариков 50—250 в минуту. Дальнобойность шариков большая, и, ло литературным данным, пулеметом можно хорошо чистить стены окружностью в 10 м [Л. 49].

ковое уплотнение, через которое в печь проходит стальная, полированная водоохлаждаемая штанга — электро-додержатель. К концу штанги с помощью специального зажима крепится переплавляемая заготовка — электрод. Электрод может быть круглого или квадратного сечения. Отрицательный полюс от источника постоянного тока при помощи гибких кабелей подводится к электродо-держателю, а положительный полюс—к кристаллизатору при помощи медных шин. Перемещение электродо-держателя вместе с электродом осуществляется электромеханическим приводом с гибкой подвеской на системе тросов. Привод имеет автоматические регуляторы, которые управляют подачей электрода. При включении тока между концом электрода и дном кристаллизатора, на которое укладывается шайба-затравка, чтобы не повредить поддон, зажигается электрическая дуга. Под действием электрической дуги электрод расплавляется. Капли жидкого металла стекают в кристаллизатор и образуют в нем небольшую ванну. По мере расплавления электрода в кристаллизаторе образуется слиток. Металл затвердевает с высокой скоростью благодаря контакту с водоохлаждаемыми стенками кристаллизатора. Вследствие высокой теплопроводности меди и интенсивного ее охлаждения водой поверхностный слой кристаллизатора, контактирующий с жидким металлом, не успевает нагреться до температуры плавления. Благодаря быстрой и направленной кристаллизации слиток вакуумного дугового переплава имеет более благоприятное строение, чем обычный слиток. Поскольку плавку ведут в вакууме (~10~2 Па) и при относительно высокой температуре, то происходит удаление из металла газов, примесей цветных и неметаллических включений.

При контроле колец подшипников качения [171] измерения ведутся по схеме синхрокольца. Применяют волны Рэлея, обладающие наименьшей скоростью. Благодаря этому увеличивается измеряемая

металл имитирует диск 2, который может нагреваться от индуктора 1 до температуры 100 °С. Диаметр диска 230 мм, ширина 40 мм. Верхний вал 10, на котором закреплен диск 2, может вращаться с различной скоростью благодаря наличию коробки передач 5 и сменным звездочкам 13 и 14 цепной передачи от асинхронного двигателя мощностью 4,5 кВт (п — 1440 об/мин). На нижнем валу И помещается диск 3, имитирующий прокатный валок. Его диаметр может изменяться в пределах 100 — 250 мм. Он охлаждается водой или смазкой.

Благодаря высокой подвижности молекул смазочного материала на поверхности трения адсорбция протекает с большой скоростью, благодаря чему пленка обладает свойством "самозалечивания" при местных ее повреждениях. Это свойство пленок играет большую роль в предупреждении процесса лавинного схватывания. Невозобновляемая граничная пленка по мере увеличения пути трения изнашивается, при этом масло из пленки адсорбируется на продукты износа и уносится с поверхности трения. Окисление пленки способствует дезориентации структуры и ее разрушению.

более низкого содержания хрома, находятся в активном или частично пассивированном состоянии и растворяются с высокой скоростью. Благодаря этому анодный ток и другие электрохимические характеристики в рассматриваемых условиях, по существу, характеризуют процесс инициирования и развития МКК- Вследствие указанных причин в переходной области потенциалов электрохимическое поведение склонной к МКК стали существенно отличается от поведения стали, не склонной к такому виду разрушения. Это проявляется в резком ухудшении коррозионных и пассивационных характеристик склонной к МКК стали: возрастает (часто на несколько порядков) плотность анодного тока растворения (/„), в том числе критический ток пассивации; критический потенциал пассивации и потенциал начала пассивной области смещаются в сторону более положительных значений (см. рис. 1.42). Таким образом, в переходной области потенциалов коррозионно-электрохимические характеристики склонной к МКК стали, по сравнению с не склонной, изменяются так, как будто в ней уменьшилось содержание хрома. Для рассматриваемой области обычно характерна высокая скорость проникновения МКК в глубь стали. При этом избирательно травятся узкие приграничные зоны, обедненные коррозионно-стойкими в этих условиях легирующими элементами, прежде всего хромом [48—51].

Положение точек А и D (рис,. 348) зависит от соотношения между скоростью набегающего потока v и скоростью циркуляции: чем сильнее циркуляция, тем ниже лежат эти точки.

представляющая собой отношение массовой скорости всего потока к плотности жидкой фазы при температуре насыщения. Эта величина, широко используемая IB технических расчетах, называется скоростью циркуляции. Ее можно представить себе как скорость жидкости в сечении канала, где начинается парообразование (при *=0), если сечение канала здесь сохраняется таким же, как и в рассматриваемых условиях.

Если вся масса жидкости, 'Поступающей в трубу парогенератора, прогревается .до температуры насыщения, то по ходу потока значение коэффициента теплоотдачи (как и при кипении в большом объеме) меняется от значения, устанавливающегося при заданной скорости в однофазной среде, до значения при развитом пузырьковом, кипении насыщенной жидкости. Закономерность изменения коэффициента теплоотдачи по длине парогенератора a=f(x) для данной жидкости при фиксированном давлении зависит от соотношения между скоростью ларообразования ^/(/"р"), скоростью циркуляции ш0 и недогревом жидкости на входе в трубу. Д^нед. Наиболее простой вид функции а от х наблюдается при высоких давлениях, когда изменение температуры насыщения по ходу потока пренебрежимо мало. При низких давлениях суммар* ное сопротивление, обусловленное трением и ускорением смеси, при определенных соотношениях режимных параметров оказывается соизмеримым с абсолютным давлением в системе. При этом температура насыщения по ходу потока заметно понижается, в связи с чем закон изменения tCT, а следовательно, и коэффициента теплоотдачи а по длине трубы может существенно отличаться от зависимостей tc-r=f(x) и a—f(x), устанавливающихся, при высоких давлениях. Обеднение теплоотдающей поверхности активными зародышами паровой фазы при понижении давления также влияет на вид функции tCT от х. В этих условиях влияние скорости оказывается более значительным и переход от области конвективного теплообмена в однофазном потоке к области развитого поверхностного кипения происходит на участке трубы большей длины.

Скорость, с ко юрой вода поступает в обогреваемые трубы циркуляционного контура, называется скоростью циркуляции ш>0. Приведённой скоростью пара или воды называется та скорость, которую они имели бы, двигаясь в том же количестве по полному сечению трубы. Эти скорости, обозначаемые соответ-

ственно через w0 и WQ , наряду со скоростью циркуляции да0 являются основными физическими параметрами, определяющими условия движения паро-водяной смеси в рассматриваемом циркуляционном контуре.

Связь между скоростью циркуляции и размером коррозии имеет сложный характер. Как показывают испытания, существуют условия, при которых с увеличением циркуляции скорость коррозии может увеличиваться и уменьшаться.

Очистка проводится при температуре 95-105 °С со скоростью циркуляции не менее 0,5 м/с, но не более 1,8 м/с во избежание усиления коррозии котельного металла.

1 От редактора. В СССР по методике расчета естественной циркуляции воды надежность циркуляции проверяется не столько скоростью циркуляции воды, сколько такими критериями надежности, как застой, опрокидывание, минимальная кратность циркуляции и др.

Самые низкие значения и были получены (рис. 3-9) в случае, когда термозонд был окружен девятью металлическими шарами диаметром 7,35 мм, также нагретыми в высокочастотном поле. Результат объяснен автором [Л. 36] недостаточной скоростью циркуляции материала между шарами, из-за чего нельзя было пренебречь его нагревом около шаров, окружающих термозонд. Так как этот нагрев, очевидно, не учитывался при подсчете избыточной температуры термозонда, то значения а по кривым 3 и 4 на рис. 3-9 являются заниженными.

Режим каждого опыта задавался тремя параметрами: давлением в установке, расходом пара и скоростью циркуляции.

Исследования в работах [74, 99] показали, что интенсивность теплоотдачи при движении двухфазного потока в прямых трубах определяется следующими тремя факторами: плотностью теплового потока q\ скоростью циркуляции к»0 и приведенной скоростью двухфазного потока (осм. В [18] отмечается, что в области малых значений х и массовых расходов теплоносителя, которым соответствуют пузырьковый и снарядный режимы течения, основную роль в интенсификации теплоотдачи играет плотность теплового потока. С ростом массовых расходов заметное влияние на теплоотдачу начинает оказывать скорость циркуляции, а при дисперсно-кольцевом и кольцевом режимах течения превалирующее влияние оказывает приведенная скорость течения.