Скоростях истечения

пает в бак. Фильтры артезианских скважин поочередно промывают водой, поступающей из работающих фильтров. При соответствующих скоростях фильтрования и интенсивности промывки расход воды надежно обеспечивается, если в каждой установке имеется восемь фильтров.

Эффективность фильтрации ионитовыми слоями обычно несколько выше при относительно высоких скоростях фильтрования (нагрузках) — 120 м/ч, чем при обычных 15—20 м/ч.

Не менее важным является вопрос использования обменной емкости, если скорости фильтрования, загрязненность поступающего на фильтр конденсата и высота фильтрующего слоя различаются. На рис. 7-5 приведена качественная характеристика градиентов концентраций (выходных кривых) ионитных фильтров при скоростях фильтрования, равных 12,5 и 125 м/ч, при истощении их

на рис. 7-12,6. При этом из стали 18/8 изготовляются трубки только одного, .последнего ПНД. Все остальные подогреватели низкого давления имеют трубки из латуни и выполнены без охладителей пара, так как конденсат греющих отборов подается в линию основного конденсата. Это повышает экономичность блока и исключает непроизводительный расход конденсата через ани-онитный фильтр, что позволяет при тех же скоростях фильтрования уменьшить их сечение,

Может наблюдаться и быстрое нарастание сопротивления фильтра. Тогда он выводится на промывку значительно раньше, чем запланировано. Быстрое нарастание потери напора в фильтрующем слое может быть следствием многих причин, среди которых следует отметить: скопление на поверхности загрузки загрязнений или мелких фракций фильтрующего материала либо того и другого вместе; высокая концентрация (>70— 80 мг/кг) взвеси в исходной воде при одновременном скоплении мелких (^0,2—0,3 мм) фракций в верхней части фильтрующего слоя; при тех же условиях — высокая скорость фильтрования (>7 м/ч); недостаточная отмывка фильтрующего материала от удержанных загрязнений. Хорошо отмытый от загрязнений фильтр при обычных скоростях фильтрования имеет сопротивление порядка 3—4 м вод. ст.

Динамическая обменная емкость (ДОБ) характеризует количество поглощенного иона до момента его проскока в фильтрат. При больших скоростях фильтрования рабочая обменная емкость снижается, и поэтому скорость в Na-катионитных и Н-капюнитных фильтрах не должна превышать 30 мэ/ч.

Работа сорбционных фильтров в условиях равновесия может происходить лишь при очень малых скоростях фильтрования, а в случае ионитных фильтров — при малых размерах зерен ионитов. В практике эти условия обычно не соблюдаются, и поэтому работа сорбционных фильтров проходит в неравновесных условиях, когда основную роль играют кинетические факторы. Учет последних применительно к определению фронта фильтрования приводит к сложным дифференциальным уравнениям высшего порядка. Предложенные различными авторами упрощения и допущения (некоторые из которых носят чисто формальный характер) нуждаются в экспериментальной проверке.

Возможность получения в смешанном слое высококачественного фильтрата при очень больших скоростях фильтрования (125—200 м/ч) увеличивает компактность установок совместного Н — ОН-ионирования за счет сокращения не только общего числа фильтров, но и их размеров, что обусловливает широкое распространение схемы совместного Н — ОН-ионирования в системе очистки конденсатов, дистиллятов испарителей и других вод с небольшими исходными концентрациями примесей. В настоящее время на американских электростанциях, имеющих установки для обессоливания турбинных конденсатов, повсеместно применяется схема совместного Н — ОН-ионирования.

В качестве сталестружечных фильтров вследствие отсутствия заводского изготовления специально предназначенных для этого аппаратов часто используют обычные механические или катионитовые фильтры, полностью (без водяной подушки) загружая их стружками. Так как сопротивление сталестружечных фильтров обычно очень невелико (1,5—2,0 м вод. ст.) даже при высоких скоростях фильтрования воды, то можно устанавливать их между питательным баком и насосами или между деаэраторами и питательными насосами (при наличии достаточной разности отметок).

После окончания отмывки фильтр включается в работу (рабочий цикл — умягчение). Для полноты использования рабочей обменной емкости катионита целесообразно поддерживать скорость фильтрования 15...20 м/ч на фильтрах I ступени и 40... 50 м/ч на фильтрах II ступени. При малых скоростях фильтрования (<5 м/ч) ухудшается гидродинамика работы фильтра (неравномерность фильтрования, "пристенный эффект", т.е. фильтрование вдоль стенок корпуса фильтра). Верхний предел скорости определяется потерей напора воды в фильтре, а также сокращением продолжительности рабочего цикла. Последний должен быть не менее 8 часов. Катионитные фильтры отключаются на регенерацию, когда в умягченной воде появляется жесткость, превышающая 0,035 мг-экв/кг.

Полезная работа насыпного фильтра (Граб) реализуется при скоростях фильтрования воды до 10 м/ч при предварительной ее обработке в осветлителях и 4—5 м/ч без предварительной обработки.

В фильтрах смешанного действия невозможно провести регенерацию смешанного слоя ионитов без его предварительного разделения на слой катионита и слой анионита. Это разделение, а следовательно, и регенерацию можно осуществить двумя способами, причем каждый из них предопределяет необходимую конструкцию фильтра. Согласно первому способу с проведением наружной (выносной) регенерации (рис. 4.23) ионитовая смешанная шихта потоком воды перегружается из рабочего фильтра типа ФИСДНр в первый фильтр-регенератор, в котором производится разделение смеси на катионит и анионит гидравлическим путем с учетом разности объемных плотностей ионитов (ует > уан)- Затем анионит гидроперегрузкой направляется во второй фильтр-регенератор. После раздельной регенерации катионит и анионит транспортируются в рабочий ФСД, перемешиваются сжатым воздухом и дополнительно отмываются до почти нейтральной реакции, что позволяет включить фильтр в работу. При таком способе регенерации рабочий фильтр ФИСДНр может эксплуатироваться при скоростях фильтрования до 100 м/ч в системах очистки турбинных конденсатов. Организация

17.10. Поскольку теплота сгорания сжиженного газа больше, чем природного (см. табл. 15.1), его расход должен быть в 88,5/36,7 = 2,4 раза меньше. При одинаковых (примерно) скоростях истечения больше отверстий должен иметь насадок для природного газа.

при высоком давлении и сверхзвуковых скоростях истечения газовой струи. Состоит из сопла, через к-рое вытекает со сверхзвуковой скоростью газ (обычно воздух), и полого резонатора, помещённого в газовый поток. В потоке возникают периодич. волны уплотнения и разрежения, при взаимодействии с к-рыми резонатор излучает акустич. колебания с частотой от 5 до 120 кГц, а в случае использования вместо воздуха водорода - до 500 кГц. Применяется для распыления жидкостей в горелках, для интенсификации процессов тепло- и массообмена в УЗ поле, пе-ногашения, коагуляции аэрозолей и в др. целях.

дозвуковых скоростях истечения газа наибольшая величина падения давления газа в потоке (давление р3^) относительно давления среды истечения />4 по-прежнему определяется лишь условиями выхода из дросселя. Неизвестное М4 находится из (231):

По этой же формуле определяют проходные сечения для различных расходов воды при заранее вычисленных скоростях истечения.

быть составлен (как мультициклон) из отдельных теплообменных элементов, имеющих, например, размеры: D = 0,1 м; Dn/D — 1,1; f> 0,12. Расход воздуха на один такой теплообменный элемент ЦТА составляет до 500 кг/ч; расход воды — до 3000 кг/ч при скоростях истечения из сопел f/K = 5-f-15 м/с (рис. 3-2). Схема экспериментального стенда изображена на рис. 3-3.

Сопоставляя формулу (3-1) и кривые рис. 3-4, можно заключить, что при малых скоростях истечения, где длина сплошной части струи пропорциональна скорости, время распада Т постоянно. Правая часть графика на рис. 3-4 показывает быстрое убывание времени Т при увеличении скорости, что свидетельствует о снижении устойчивости струйного течения.

Задача о распаде струй решается посредством рассмотрения устойчивости данного течения жидкости. Математическое исследование устойчивости движения по отношению к малым возмущениям может быть проведено с помощью уравнений движения. С этой целью на стационарное основное течение накладывается нестационарное малое возмущение так, чтобы результирующее движение удовлетворяло уравнениям движения. При скоростях истечения, имеющих ' практический интерес, влияния силы тяжести на движение жидкости можно не учитывать. В этом случае на жидкую струю действуют силы вязкости, поверхностного натяжения и гидродинамического давления. м. ~

ч F -^ ' °2 (3-50') При больших скоростях истечения струи, когда ° \° X

Выберем в качестве определяющего размера диаметр выходного сопла распылителя. Рассмотрим случай, когда распыливание происходит в неподвижный газ (t>r = 0). При скоростях истечения, имеющих место в центробежных распылителях, влиянием силы тяжести на распад можно пренебречь и не вводить критерий v2/gL в рассмотрение.

Поскольку механические форсунки, особенно при высоких скоростях истечения и небольших производитель-ностях, имеют малые выходные отверстия, которые легко засоряются и довольно быстро изнашиваются, необходимо иметь подготовленные запасные форсунки и должны быть 'предусмотрены возможности быстрой замены их.

Рис. 36. Зависимость потери энергии в струе от диаметра сопла при разных скоростях истечения