Сближения направляющих

Задача 1.16. Определить низшую теплоту сгорания сухого природного газа Саратовского месторождения состава:

Задача 1.53. Определить объем сухих газов и коэффициент избытка воздуха при полном сгорании природного газа Саратовского месторождения состава: СО2=1,2%; СН4 = 91,9%; С2Н6 = 2,1%; C3Hg = l,3%; C4H10 = 0,4%; CsHi2 = 0,l%; N2 = 3,0%, если известно, что продукты сгорания содержат RO2 = 16,0% иО2=4,0%.

Задача 2.26. В топке водогрейного котла сжигается природный газ Саратовского месторождения с низшей теплотой сгора-

Задача 2.33. В топке котельного агрегата паропроизводите-льностью D = 7,05 кг/с сжигается природный газ Саратовского месторождения состава: СО2 = 0,8%; СН4 = 84,5%; СгН6 = 3,8%; С3Н8 = 1,9%; С4Н,0 = 0,9%; C5Hi2 = 0,3%; N2 = 7,8%. Определить объем топочного пространства и кпд топки, если известны давление перегретого пара рп„ = 1,4 МПа, температура перегретого пара /П.П = 280°С, температура питательной воды /„.„= 110°С, кпд котлоагрегата (брутто) г;^ —91%, величина непрерывной продувки Р=4%, тепловое напряжение топочного объема 2/FT = 310 кВт/м3, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива ^3 = 1,2% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q4— 1%.

Задача 2.39. Определить, на.сколько изменится полезное тепловыделение в топке котельного агрегата за счет подачи к горелкам предварительно подогретого воздуха, если известны температура воздуха в котельной /В=30°С, температура горячего воздуха /ГВ = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке 0^ = 1,15, присос воздуха в топочной камере ^o^ = Q,05 и потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q^ = 1 %. Котельный агрегат работает на природном газе Саратовского месторождения состава: СО2 = 0,8%; СН4 = 84,5%; С2Н6 = 3,8%; С3Н8 = 1,9%; С4Н10 = 0,9%; С5Н12 = 0,3%; N2 = 7,8%.

Задача 2.57. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата паропроизво-дительностью D = 3,89 кг/с, работающего на природном газе Саратовского месторождения с низшей теплотой сгорания 2н=35 799 кДж/м3, если известны давление насыщенного пара ,Ря.п=1,5 МПа, давление перегретого пара рп.п = 1,4 МПа, температура перегретого пара /ип = 350°С, температура питательной поды *ПВ=100°С, величина непрерывной продувки Р=4%, кпд котлоагрегата (брутто) г/^ра = 92,0°/о, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель /пе=17 220 кДж/м3, теоретический объем йоздуха, необходимый для сгорания топлива, F° = 9,52 мэ/м3, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аапе = 0,05, температура воздуха в котельной /Н = ЗСГС и потери теплоты в окружающую среду qs= 1%.

Задача 2.62. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительно-стью 73 = 7,05 кг/с, работающего на природном газе Саратовского месторождения состава: СО2 = 0.8%; СН4 = 84,5%; С2Н6=3,8%; С3Н8 = 1,9%; С4Н10 = 0,9%; С5Н12=0,3%; N2 = 7,8%, если известны давление перегретого пара ^п.п=1,4 МПа, температура перегретого пара ?ПЛ, = 280°С, температура питательной воды /ПВ=110°С, величина непрерывной продувки Р=4%, кпд котлоагрегата (брутто) ^=91%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель /пе= 17 320 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя /пе= 12 070 кДж/кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аапе = 0,05, температура воздуха в котельной /В = 30°С, потери теплоты в окружающую среду q$=lu/o, коэффициент теплопередачи в пароперегревателе кпе = 0,05 кВт/(м2 • К) и температурный напор в пароперегревателе А/пе = 390°С.

Задача 2.70. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из экономайзера котельного агрегата, работающего на природном газе Саратовского месторождения состава: СО2 = 0,8%; СН4 = 84,5%; С2Н6 = 3,8%; СЭН8 = 1,9%; С4Н10 = 0,9%; С5Н12 = 0,3%; N2 = 7,8%, если температура газов на входе в экономайзер 0Э=300°С,.коэффициент избытка воздуха за экономайзером Оэ= 1,35, присос воздуха в газоходе экономайзера До., = 0,1, температура воздуха в котельной /В = 30°С, количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере, ?)э = 2600 кДж/кг и потери теплоты в окружающую среду qs — 1%.

Задача 2.78. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из воздухоподогревателя котельного агрегата, работающего на природном газе Саратовского месторождения, если известны температура воздуха на входе в воздухоподогреватель /В = 30°С, температура'воздуха на выходе из воздухоподогревателя /В=170°С, теоретически необходимый объем воздуха F° = 9,52 м3/м3, коэффициент избытка воздуха в топке 0^ = 1,15, присос воздуха в топочной камере Лоц^О.05, присос воздуха в воздухоподогревателе Давп=0,06, энтальпия продуктов сгорания на входе в воздухоподогреватель /„„ = 7670 кДж/м3 и потеря теплоты в окружающую среду <75 = 1 %.

Задача 9.4. Определить количество выработанной теплоты в виде пара в котле-утилизаторе за счет теплоты уходящих газов двух хлебопекарных печей, если энтальпия газов на выходе из печи /г=9800 кДж/м3, температура газов на выходе из котла-утилизатора 0'=200°С, коэффициент избытка роздуха за котлом-утилизатором Оу = 1,3, расчетный расход топлива двух печей Вр = 0,025 м3/с, коэффициент, учитывающий несоответствие режима и числа часов работы котла-утилизатора и печей, /? = 1,0 и коэффициент потерь теплоты котла-утилизатора в окружающую среду ? = 0,1. Хлебопекарные печи работают на природном газе Саратовского месторождения состава: СО2 = 0,8%; СН4 = 84,5%; С2Н6=3,8%; С3Н8=1,9%; С4Н10 = 0,9%; С5Н12 = 0,3%; N2 = 7,8%.

Задача 9.7. Определить коэффициент утилизации ВЭР котла-утилизатора при использовании выработанной теплоты в виде пара в нем за счет теплоты уходящих газов хлебопекарной печи, если количество использованной теплоты ВЭР 2вэр=108 кДж/с, энтальпия газов на выходе из печи /г = 9800 кДж/м3, температура газов на выходе из котла-утилизатора 0' = 200°С, коэффициент избытка воздуха за котлом-утилизатором Оу= 1,3, расчетный расход топлива двух печей Ву = 0,025 м3/с, коэффициент, учитывающий несоответствие режима и числа часов работы котла-утилизатора и печей, /? = 1,0, коэффициент потерь теплоты котла-утилизатора в окружающую среду ? = 0,1. Хлебопекарные печи работают на природном газе Саратовского месторождения состава:

Все эксперименты проводились как в условиях работы автоматической системы стабилизации сближения направляющих АСССН (режим А), так и без нее (режим Б). В режиме А гидроразгрузка

Результаты исследования точности положения ползуна в направлении, перпендикулярном плоскости его скольжения, приведены в табл. 4. В ней для трех углов ползуна дают (в мк) средние абсолютные величины отклонений сближения направляющих от установившихся При различных режимах исследования. Следует иметь в виду, что при проведении экспериментов головными по ходу движения ползуна всегда были углы HI и В^.

Потеря точности положения ползуна в режимах АН, АС иллюстрируется данными табл. 4. В то же время существенна оценка точности отработки АСССН самой заданной величины сближения направляющих при всплывании нагруженного ползуна. С точки зрения промышленной эксплуатации прецизионных станков, на-

7. Р а в в а Ж. С., Д е р г а ч е в Г. В. Исследование динамики системы «ползун — электропривод» и его энергетических параметров при автоматической стабилизации сближения направляющих См. статью в настоящем сборнике.

Применение автоматической системы стабилизации сближения направляющих (АСССН) резко повышает устойчивость движения, точность положения и перемещения узлов станков [1] [2]. Одновременно повышается долговечность направляющих и соответственно долговечность станка по точности.

АСССН включена. Ползун неподвижен и находится под действием равномерно распределенной статической нагрузки 300 кг. По завершении переходного процесса—выхода на заданное сближение—1-й отсчет положений всех углов. Наброс 210 кг на угол П(. 2-й отсчет. Выключение АСССН. После окончания переходного процесса сближения направляющих—3-й отсчет положений углов. Сброс нагрузки 210 кг. 4-й отсчет

ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПРИ АВТОМАТИЧЕСКОЙ СТАБИЛИЗАЦИИ СБЛИЖЕНИЯ НАПРАВЛЯЮЩИХ

Автоматическая система стабилизации сближения направляющих (АСССН), как показали исследования [1], обеспечивает высокую устойчивость движения узла в широком диапазоне возмущающих воздействий. Она, минимизируя силу трения в направляющих, создает необычные динамические условия работы привода и одновременно изменяет его энергетический баланс.

Направляющие разгружаются от веса ползуна и других внешних статических и динамических нагрузок четырехканальной автоматической системой стабилизации сближения направляющих (АСССН) с помощью гидравлической разгрузки. Система включает в себя четыре гидроопоры Г (на рис. 1 условно показаны два канала регулирования и соответственно две гидроопоры). Последние выполнены в соответствии с [1].

Система автоматической стабилизации сближения направляющих

Как показано в работе 12], ползун в системах автоматической функциональной разгрузки при малых степенях сближения направляющих может рассматриваться как апериодическое звено. В таком качестве он и представлен на структурной схеме с коэффициентом передачи К$ и постоянной времени Г4. Преобразование /С* гидравлического давления Рн между направляющими в разгружающее усилие ?р принято безынерционным. Для целей повышения устойчивости системы и снижения перерегулирования в момент запуска АСССН в нее введен сильфон, передаточная функция которого