Скоростной коэффициент

Перенос наблюдают обычно при помощи скоростной киносъемки или съемки в рентгеновских лучах синхронно с осцилло-графированием.

Наблюдения, проведенные с применением скоростной киносъемки, показывают, что при фиксированном режиме кипения частота образования паровых пузырьков оказывается неодинаковой как в различных точках поверхности, так и во времени. Это придает процессу кипения сложный, статистический характер. Соответственно скорости роста и отрывные размеры различных пузырьков также характеризуются случайными отклонениями около некоторых средних величин.

На рис. 4-6 приведены опытные данные, которые показывают изменение радиуса R различных пузырьков в зависимости от времени т при кипении воды на горизонтальной пластине при разных давлениях, полученные при помощи скоростной киносъемки (для каждого пузырька время отсчитывается от момента его появления). Линии, проведенные на этом графике, определяют пример-

Наблюдения, проведенные с применением скоростной киносъемки, показывают, что при фиксированном режиме кипения частота образования паровых пузырьков оказывается неодинаковой как в различных точках поверхности, так и во времени. Это придает процессу кипения сложный статистический характер. Соответственно скорости роста и отрывные размеры различных пузырьков также характеризуются случайными отклонениями около некоторых средних величин.

На рис. 4-6 приведены опытные данные, которые показывают изменение радиуса К различных пузырьков в зависимости от времени т при кипении воды на горизонтальной пластине при разных давлениях, полученные при помощи скоростной киносъемки (для каждого пузырька время отсчитывается от момента его появления). Линии, проведенные на этом графике, определяют примерные средние зависимости R от т при фиксированных режимах кипения. Эти зависимости имеют вид: R = Cil/т, т. е. показывают, что размер пузырька растет в среднем пропорционально У т. При повышении давления скорость роста пузырьков заметно снижается. Результаты таких исследований для ряда жидкостей ^представлены на рис. 4-7 в виде зависимости средних величин R/Уат от параметра ср'А^/гр" [14, 32]. Опытные данные при значениях ср'А^/гр"<20 удовлетворительно описываются степенной зависимостью, которая приводит к уравнению

32. Исследование механизма пузырькового кипения воды с применением скоростной киносъемки.— В кн.: Теплообмен в элементах энергетических установок. М., «Наука», 1966, с. 156—166. Авт.: Д. А. Лабунцов, Б. А. Коль-чугин, В. С. Головин, Э. А. Захаров, Л. Н. Владимирова. Исследование при помощи скоростной киносъемки роста пузырьков при кипении насыщенной воды в широком диапазоне изменения давлений.— «Теплофизика высоких температур», 1964, т. 2, № 3, с. 446—453. Авт.: Д. А. Лабунцов, Б. А. Коль-чугин, В. С. Головин, Э. А. Захаров, Л. Н. Владимирова.

Рассмотрим далее возможности расчета движущей силы растекания в системах «тугоплавкий металл IV—VI группы— графит» непосредственно по уравнению (2), используя результаты горизонтальной скоростной киносъемки процесса растекания жидкого титана по поверхности графита. Изучение результатов показывает, что после соприкосновения с подложкой капля расплющивается и образует неравновесный краевой угол, близкий к 90°. Эта стадия протекает мгновенно, так как здесь, кроме очень высокой движущей силы, в том же направлении действует сила тяжести. Затем из капли выделяется тонкий слой жидкого металла, который растекается по поверхности графита с краевым углом порядка 30°. Объем капли служит при этом в качестве резервуара, где сохраняется жидкий металл. Плавного изменения краевого угла не происходит. Скорость этой стадии определяет кинетику растекания в целом, так как она наиболее продолжительна в сравнении с первой и третьей стадией растекания. Заметного изменения краевого угла в течение второй стадии не происходит; он остается, по-видимому, постоянным до тех пор, пока не будет израсходован весь металл капли. После этого наступает третья стадия, когда краевой угол уменьшается от 30° до 0 или величины, очень близкой к нулю, и процесс растекания заканчивается.

Для исследования кинетики растекания жидкости по поверхности твердого тела часто используется метод скоростной киносъемки и метод радиографии или их модификации. Однако этот метод практически не позволяет исследовать растекание в оптически непрозрачных системах, в частности в системах, представляющих интерес при исследовании металлургических процессов.

Методом скоростной киносъемки изучены поверхностные свойства новых пркиоев на медь-германиевой основе с небольшими добавками рения и титана. Припой Си — Ge — Re предназначается для пайки с металлизированной керамикой, а Си — Ge — Re — Ti — для активной пайки.

разрушения, не подтверждается рядом экспериментов. При испытании образцов, оси которых совпадают и не совпадают с осями упругой симметрии материала, с помощью скоростной киносъемки удалось установить, что начало разрушения происходит со средней части образца, удаленной от краевых зон (рис. 4.2). Исследование напряженного состояния растянутого образца выявило существование недогруженных краевых зон, ширина которых зависит от структуры композиционного материала и технологии изготовления образца.

Изучение механизма кипения азотного тетраксида проводилось в ИВТ АН СССР [4.1, 4.2] с применением скоростной киносъемки при кипении жидкости на поверхности горизонтальной трубки диаметром 2,5 мм из стали Х18Н10Т. В связи с резким снижением прозрачности четырехокиси с увеличением Ps опытные данные получены при давлениях до 10 бар.

Здесь: о — коэффициент деформации червяка принимают по табл. 2.14; X — коэффициент режима (см. с. 11 ). При постоянной нагрузке X = 1 и К^—\,0. Kv — скоростной коэффициент. При U2<3 м/с коэффициент /(„=1. При t>2>3 м/с коэффициент /С, принимают равным коэффициенту /(«„ (табл. 2.9) для цилиндрических косозубых колес

С„ — скоростной коэффициент, вводимый только для передач без автоматического регулирования натяжения (см. ниже) и учитывающий уменьшение прижатия ремня к шкиву под действием центробежных сил:

где С0 — коэффициент, зависящий от способа натяжения ремня и расположения передачи (табл. 3.6); С\ — геометрический коэффициент (табл. 3.7); С2 — скоростной коэффициент, учитывающий влияние центробежных сил (табл. 3.8); С3 — коэффициент режима работы и динамичности нагрузки (табл. 3.9).

12. Скоростной коэффициент

Коэффициент нагрузки в применении к червячным передачам определяют как произведение коэффициента концентрации нагрузки Kf, на динамический (скоростной) коэффициент /(„, т. е. K=f\t\Ki,.

Динамический (скоростной) коэффициент определяется качеством изготовления и скоростью вращения. При точном изготовлении -(площадь контакта составляет не менее 75 % номинальной) и окружной скорости колеса f2^3 м/с принимают К„=1. Обычно /(„=!...1,3.

14.9. Скоростной коэффициент Са

передачи. В передачах горизонтальных и близких к ним увеличение массы ремня улучшает условия сцепления его со шкивами, в передачах вертикальных и близких к вертикальным —• ухудшает условия сцепления его с нижним шкивом. Для передач с автоматическим натяжением ремня грузом или пружиной Со=1. Для передач с периодическим перетягиванием ремня при угле наклона линии центров передачи к горизонту 0...600 Со=1, при 60...80° С0 = 0,9, при 80...90° С0 = 0,8; Ср — коэффициент режима работы при односменной работе, равен 1, двухсменной 0,87, трехсменной 0,72; Са — коэффициент, учитывающий влияние угла обхвата. С уменьшением угла обхвата а тяговая способность передач понижается: Са= 1 — са(180 —а); для плоских ремней са=0,003, для клиновых при а= 150...180° са = 0,0025; точнее и во всем диапазоне для клиновых Са= = 1,24 (1 — е~а/"(), для поликлиновых С„=1,37 (1-е-а/135); С„ — скоростной коэффициент, вводимый для передач без автоматического регулирования натяжения ремня и учитывающий ослабление сцепления ремня со шкивом под действием центробежной силы С„ = = 1—с„(0,01у2-1) (табл. 14.9).

Cv — скоростной коэффициент, учитывающий ослабление сцепления ремня со шкивами под действием центробежной силы. Для резинотканевых ремней CP= 1,04. ..0,0004 v2, для синтетических Cv= = 1,01... 0, 0001 и2, для клиновых и поликлиновых Cv~- 1,05... 0, 0005 и2; Се — - коэффициент расположения передачи. Для плоскоременных передач Се зависит от угла наклона 0 линии центров передачи к горизонту. Значения Се равны 1,0; 0,9 и 0,8 при В, соответственно равных 0...600; 60... 80° и 80... 90°. Для клиноременных и по-ликлиноременных передач Се = 1; Ср — коэффициент динамичности нагрузки и режима работы. Значения Ср при односменной работе:

19. Скоростной коэффициент для быстроходных передач

г) скоростной коэффициент fc, = 1,04 — 0,0004ца = 1,04 — 0,0004 152 = 0,95;