Скоростном фрезеровании

контакта и других характеристик процесса резания сложным образом влияет на расположение области максимальной теплонапряженности приконтактных слоев инструментального материала. Наибольшее снижение теплонапряженности за счет покрытия проявляется при прерывистом резании. В общем случае роль покрытия в рассматриваемых процессах сводится к перераспределению тепловых потоков в трибосис-теме, благоприятное соотношение которых может способствовать существенному улучшению триботехнических свойств инструментального материала. Напротив, неблагоприятным фактором, нивелирующим преимущества защитных покрытий, являются адгезионно-усталостные процессы, проявляющиеся в определенном температурно-скоростном диапазоне резания металлов, что наряду с низкой прочностью нитридо-титанового покрытия с твердосплавной основой приводит к хрупкому разрушению и отслаиванию модифицированных слоев. Увеличение скорости резания и соответствующее повышение средней температуры контакта изменяют характер разрушения.

модифицированного твердосплавного инструмента. В этом темпера-турно-скоростном диапазоне интенсивность изнашивания инструментального материала, определяемая адгезионными и диффузионными процессами, после лазерной обработки снижается. Это подтверждается дискретным характером взаимодействия модифицированного инструментального материала с обрабатываемым, а также топологией контактных площадок. Модификация снижает интенсивность процессов схватывания, изменяет морфологию износа контактных поверхностей твердого сплава, обеспечивая более равномерное изнашивание без микросколов и выкрашиваний. В условиях повышенных скоростей резания, когда основным фактором, определяющим износостойкость инструментальных материалов, являются диффузионные процессы, лазерная модификация вследствие упрочнения кобальтовой фазы препятствует диффузии железа из обрабатываемого материала в твердый сплав и предотвращает охрупчивание связки. Следует отметить, что элементный характер стружкообразования и связанное с ним циклическое нагружение режущего инструмента негативно влияют на износостойкость модифицированных лазерными пучками твердых сплавов.

На рис. 2 показаны наиболее характерные кривые деформационного упрочнения металлов и сплавов, полученные при пластометрических испытаниях в скоростном диапазоне ё^О^-МО2 c~'.

Измерительные устройства и аппаратура для пластометрических исследований выбираются из условия примерно одинаковой погрешности приборов, а также с учетом их частотных характеристик, позволяющих проводить запись без искажений во всем скоростном диапазоне испытаний.

1. Постановка квазистатических испытаний материалов на одноосное растяжение и сжатие, обеспечивающих равномерное напряженное и деформационное состояние материала в объеме рабочей части образца, связана с решением двух основных задач: а) выбор параметра испытания в соответствии с характером интересующей нас информации о поведении материала под нагрузкой и метода его реализации с достаточной точностью во всем скоростном диапазоне исследований; б) выбор и реализация методов регистрации (расчета) напряжений и деформаций в равномерно деформируемом объеме рабочей части образца, обеспечивающих достаточную точность.

В методических рекомендациях по высокоскоростным испытаниям материалов, имеющихся в литературе [31, 69, 146, 367], не уделяется должного внимания вопросу об обеспечении заданного закона нагружения образца в исследуемом скоростном диапазоне, а также качественной связи с ним ожидаемой ин-

Получение корректных экспериментальных данных о влиянии скорости деформации на сопротивление, как показано в предыдущем параграфе, требует сохранения определенного закона нагружения в процессе испытания во всем скоростном диапазоне испытаний. Жесткость цепи нагружения испытательной машины, включающей образец из исследуемого материала, динамометр и соединительные элементы, в зависимости от сопротивления материала и его изменения в процессе испытания оказывает влияние на реализуемый закон нагружения (деформации) материала в объеме рабочей части образца [171]. Связанное с этим отклонение параметра испытания от номинального не превысит допустимых пределов при ограничении жесткости цепи нагружения. Влияние жесткости особенно существенно при резком изменении скорости деформации или нагрузки, имеющем место при переходе от упругого к упруго-пластическому поведению материала вблизи верхнего и нижнего пределов текучести, предела прочности, у точки разрушения. В связи с этим рассмотрим влияние жесткости цепи нагружения на закон деформирования. Основное внимание уделим рассмотрению отклонения от параметра испытания е—const.

причем в рабочем регулируемом скоростном диапазоне двигателя первым и третьим слагаемыми обычно можно пренебречь. В ре-

требованиям в рабочем скоростном диапазоне, но при этом в пусковом диапазоне эффект ограниченного возбуждения приобретает критический характер. Последнее означает, что двигатель не в состоянии преодолеть резонансную область в пусковом диапазоне даже при использовании полного запаса свободной мощности и при нестационарных условиях прохождения этой области. Такие случаи характеризуются необходимым соотношением

Условие нестационарного прохождения двигателем резонансной области в пусковом скоростном диапазоне в рассматриваемом случае выражается неравенством (9.71), где /?2.v(Q2v) принимается в следующем виде:

При анализе динамических процессов в пусковом скоростном диапазоне рассматриваемых машинных агрегатов с регулятором скорости обратная тахомет-рическая связь, как правило, не учитывается. Правомерность такого рассмотрения обусловлена характером за-

Инструкция по технике безопасности при скоростном фрезеровании

11. При скоростном фрезеровании необходимо пользоваться устройствами для защиты от отлетающей стружки и предупреждения рассеивания ее по рабочему месту.

Числовые значения скоростей резания и подач при скоростном фрезеровании даны в табл. 65.

3. При скоростном фрезеровании фрезами, оснащёнными твёрдыми сплавами, изготовленными с отрицательными передними углами, при определении окружной силы и эффективной мощности следует применять поправочные коэ-фициенты К-, и К , учитывающие влияние переднего угла и скорости резания на силу резания и мощность.

Скорость резания при скоростном фрезеровании торцовыми фрезами подсчитывается по формуле

VI. КлушинМ. И., Расход мощности при скоростном фрезеровании, „Автомобильная промышленность" №2, 1946.

Произведённые исследования позволяют рекомендовать оптимальные геометрические параметры инструмента при скоростном точении и скоростном фрезеровании.

* Передний угол твердосплавных фрез при скоростном фрезеровании определяется по данным табл. 16.

Геометрия режущей части твердосплавных фрез при скоростном фрезеровании чугуна

В табл. 17 приводится геометрия режущей части твердосплавных фрез при скоростном фрезеровании чугуна, а в табл. 18 — данные по выбору основных параметров торцовых фрез.

Для тяжёлых работ фрезами больших диаметров (D > 250 мм) при обработке плоскостей и особенно при скоростном фрезеровании широкое применение получили фрезы со вставными резцами.