Следовательно коэффициент

а следовательно, кинетическая энергия звена Т; имеет окончательный вид:

Следовательно, кинетическая энергия тела с неподвижной точкой в общем случае не равна сумме кинетических энергий трех вращений, происходящих относительно трех связанных с телом осей с угловыми скоростями, равными проекциям угловой скорости тела на эти оси. Такое простое соотношение получается лишь в том исключительном случае, когда оси, связанные с телом, совпадают с главными осями инерции для неподвижной точки. При любом ином выборе связанных осей необходимо учитывать еще дополнительные члены, обусловленные центробежными моментами инерции и выписанные в формуле (42).

Следовательно, кинетическая энергия будет равна

Следовательно, кинетическая энергия объема ДУ равна 1

Теперь проанализируем движение в допустимой области, например на участке x\Xz- Пусть частица находится в точке х. Ее кинетическая энергия дается величиной Е — Еп, а двигаться она может как влево, так и вправо. Если она движется влево, то ее потенциальная энергия возрастает и, следовательно, кинетическая энергия убывает (потому что полная энергия остается постоянной), т. е. скорость частицы уменьшается. Это означает, что на частицу действует в точке х сила, направленная вправо. Это видно также из формулы, выражающей силу через потенциальную энергию:

Следовательно, кинетическая энергия

Следовательно, кинетическая энергия поступательно движущегося тела равна половине произведения квадрата скорости любой точки тела на массу всего тела.

Следовательно, кинетическая анергия тела, вращающегося вокруг неподвижной оси, равна половине произведения квадрата угловой скорости на момент инерции массы тела относительно оси его вращения

а следовательно, кинетическая энергия звена Tj имеет окончательный вид:

где Е0 — кинетическая энергия в начале цикла; Езв — кинетическая энергия выходных звеньев без звена приведения и маховика. Следовательно, кинетическая энергия маховых масс

Из уравнения следует, что агрегат не может остановиться в момент отключения движущих сил, а будет продолжать двигаться, пока вся накопленная в нем кинетическая энергия не будет затрачена на преодоление сил, приложенных к нему в «той стадии движения. Так как в стадии останова скорость исполнительного органа уменьшается, то обычно в целях предупреждения брака приходится прекращать обработку изделии, поэтому в уравнении (9,14) Лп.с-=0. Следовательно, кинетическая энергия может быть погашена лишь работой силы вредных сопротивлений. Современные быстроходные агрегаты (машины) накапливают значительную кинетическую энергию, а работа вредных сопротивлений, в основном сил трения в кинематических парах, как правило, невелика. Если не применять специальных мер, то время выбега может быть очень большим. Современные прокатные станы, например, могут двигаться несколько часов после отключения двигателей. В целях сокращения времени выбега в состав агрегата (машины) включают специальные тормозные устройства или переводят электродвигатели на работу в тормозном режиме (электрическое торможение). В этом случае уравнение движения имеет вид

следовательно, коэффициент полезного действия г\, на основании формулы (14.11), равен

где ср — угол трения. Следовательно, коэффициент полезного действия г] будет равен

Следовательно, коэффициент полезного действия всего редуктора вместе с колесами 1 к 2 равен

следовательно, коэффициент теплоотдачи

При р = const а ww п' и, следовательно, коэффициент теплоотдачи возрастает на 25%. Результаты расчета представлены на рис. S-3.

следовательно, коэффициент теплоотдачи

Так как пока не известен шаг цепи, нельзя определить межосевое расстояние а и, следовательно, коэффициент К.а. Поэтому предварительно принимаем коэффициент эксплуатации К.а—\. Неизвестно также допускаемое давление в шарнирах, зависящее от шага цепи. При частоте вращения малой звездочки п\ до 400 об/мин (табл. 11.7):

Например, для л. = 500 и ф = 0,001 (точка и) /imin = 16 мкм (точка 6). При Лкр = 5 мкм (точка в) критическая характеристика режима Хкр = 120 (точка г). Следовательно, коэффициент

Следовательно, процесс получения работы сопровождается переносом теплоты от более нагретого тела (Т\) к менее нагретому (7*2). Поэтому perpetuum mobile II рода невозможен, так как он должен создавать работу только в результате понижения температуры окружающего пространства при 7==const. Следовательно, коэффициент полезного действия такого устройства будет равен нулю.

крыгия к угловому шагу. Угол торцового перекрытия ф„ -• это угол поворота колеса от положения зубьев при входе в зацепление, когда они касаются в точке В', до положения зубьев при выходе из зацепления, когда они касаются в точке В" (рис. 13.10, а). Следовательно, коэффициент перекрытия прямозубой передачи

Для расчета по стадии разрушения, как было показано, нам) знать коэффициент интенсивности напряжений п его предельную величину, характерную для данного материала и условий погружения. Поскольку коэффициент интенсивности может изменяться как за счет нагрузки, так п за счет длины трещины, то к дальнейшем потребуется, ввести коэффициенты запаса, отличающие эти два возможных случая. В частности, обычный коэффициент запаса по пределу прочности n — na/at входит в аналитическое выражение коэффициента интенсивности К. Это означает, что коэффициент Л вычислен для эксплуатационного уровня напряжений о,, возникающих от заданных нагрузок. Иными клопами, при расчете на прочность вводят нагрузки, полученные из предварительно проведенного обычного расчета, т. е. в п раз меньше тех, которые для опасной точки детали удовлетворяют равенству о, = о„. Следовательно, коэффициент интенсивности зависит от коэффициента запаса но пределу прочности: К--К(п). Однако поскольку при наличии трещины следует установить допускаемую н предельную длину трещины, то предельную величину коэффициента интенсивности при данном уровне напряжений (предел трещиностойкости) также следует уменьшить в некоторое число раз.