Следовательно напряжения

Главное напряжение сжатия направлено по нормали к поверхности контакта и быстро убывает с удалением в глубину материала, а соответствующее сдвигающее напряжение при этом сначала увеличивается и лишь затем начинает убывать. Следовательно, наибольшее сдвигающее напряжение т// находится на некоторой глубине под поверхностью, где и возникает очаг деформации у пластичного материала или зарождается трещина у хрупкого. Так как при данной форме сжимаемых тел между ан и т// существует прямая пропорциональность, то в качестве критерия контактной прочности может быть взято любое из двух неравенств:

Следовательно, наибольшее количество энергии поверхностью излучается в направлении нормали при ф=0; с увеличением ф количество излучаемой энергии уменьшается, и при ф=90° оно становится равным нулю.

Следовательно, наибольшее количество энергии поверхностью излучается в направлении нормали при ф = 0; с увеличением ф количество излучаемой энергии уменьшается, и при ф = 90° оно становится равным нулю.

Степень упрочнения поверхностных слоев зависит от структуры стали. Упрочнение поверхностных слоев стали 45 с мартенситной структурой составляет 25 %;, а со структурой феррит+перлит 10%. Следовательно, наибольшее упрочнение для стали 45 наблюдается при мартенситной структуре.

Следовательно, наибольшее число частиц (94%) составляют частицы с размерами 1—5 мкм.

Наибольшую сложность и, следовательно, наибольшее число аппаратов имеют линии с системой управления по РК, меньше — с системой управления по ПШ и незначительное число линии с системой управления по ПН. Это положение подтверждается данными табл. 1. Системы управления, построенные по принципу РК, более совершенны с точки зрения качества процесса управления, однако вследствие большой сложности и малой надежности составляющих элементов они порождают значительные потери рабочего времени из-за системы управления. Системы управления, построенные по ПШ и, особенно, по ПН позволяют на современном этапе повысить надежность системы управления за счет сокращения числа малонадежных аппаратов. 134

О = gl = 210 пуд. Следовательно, наибольшее Г в месте В:

При нанесении выборочных точек требуется оценить неизвестную функцию р = F(x). Одной из возможных оценок является эмпирическое распределение [см. (2.1)]. Однако у этой оценки имеются свои недостатки. Если F() = G(oo) = 1, что справедливо для всех моделей долговечности, рассматриваемых в этой главе, то у = G-i(l) = оо. Это означает, что величина у бесконечна при р = 1. Эмпирический закон распределения имеет вид F(x) = п/п = 1 для х^-хп, в частности для наибольшего выборочного значения. Следовательно, наибольшее выборочное значение х„ нельзя отразить на вероятностной бумаге. Приведем ряд эмпирических оценок F(x) для F(x), имеющих широкое применение:

Недостатком унифицированных ширм считают несколько большую металлоемкость. Поэтому многие котлы, в том числе все агрегаты сверхкритического давления, оборудованы неунифицированными ширмами, в каждой из которых все трубы имеют различную конфигурацию (рис. 7-5, б). Наибольшую длину и, следовательно, наибольшее гидравлическое сопротивление имеют наружные трубы, хотя именно эти трубы воспринимают наибольшее количество тепла. Для повышения надежности работы наружные трубы укорачивают и используют как обвязочные-, благодаря чему часть поступающего из топки лучистого тепла воспринимается двумя или тремя трубами, которые являются лобовыми на разных участках по высоте ширмы. Распределение тепла как между трубами внутри одной ширмы, так и между параллельно работающими ширмами проверяется наладочными организациями по каждому типоразмеру котлов (рис. 7-6). 170

1581 К. Следовательно наибольшее развитие имеет реакция восстановления до карбида, что и определяет высокое содержание углерода в сплаве. Появление низших карбидов в соответствии с принципом Байкова о последовательности превращений становится возможным лишь после того, как углерод и высшие карбиды будут израсходованы. Условия равновесия в системе N\nxCv—С—МпО—СО осложнены существованием фаз переменного состава. Даже в случае заторможенности образования последних в системе может возникать в различных температурных условиях большее число частных равновесных состояний: MnO+10/7C=l/7Mn7C3+CO (<1100°C); 7Mn7C3 + MnO = = 10Mn5C2 + CO « 1050 0С);4Мп5С2 + МпО = 7МпзС +СОХ X (950—1050 °С); 2Mn7C3 + MnO = 5Mn3C + CO (950—

Взаимодействие РезС>4 с СО и FeO с углеродом, а также термическая диссоциация карбонатов являются эндотермическими процессами. Образующийся в ванне печи МпО может быть восстановлен только твердым углеродом по реакции: 2MnO + 2C = 2Mn + 2CO; AG «=545490—320,7 Т и AG==0 при 1701 К и до карбида 2МпО + 20/7С = = 2/7Мп7С3+2СО; AG°r =531110—336,0 Т и AG=0 при 1581 К. Следовательно наибольшее развитие имеет реакция восстановления до карбида, что и определяет высокое содержание углерода в сплаве. Появление низших карбидов в соответствии с принципом Байкова о последовательности превращений становится возможным лишь после того, как углерод и высшие карбиды будут израсходованы. Условия равновесия в системе Mn,rC,j—С—МпО—СО осложнены существованием фаз переменного состава. Даже в случае заторможенности образования последних в системе может возникать в различных температурных условиях большее число частных равновесных состояний: MnO+10/7C=l/7Mn7C3+CO (<1100°C); 7Мп7С3 + МпО = = 10Мп5С2 + СО « 1050 0С);4Мп5С2 + МпО = 7МпзС +СОХ X (950—1050 °С); 2Mn7C3 + MnO = 5Mn3C + CO (950—

Рассмотрим общий случай, когда нагрузка и, следовательно, напряжения меняются по асимметричному циклу.

Как уже указывалось, деформация кручения сопровождается сдвигом частиц в плоскости поперечного сечения; следовательно, напряжения, вызываемые этой деформацией, действуют в плоскости поперечного сечения, т. е. это касательные напряжения, величи-

Установив в машину первый образец, нагружают его так, чтобы напряжения, возникающие в поперечном сечении образца, составляли примерно 80% от предела прочности. Образец вращается при постоянной нагрузке и, следовательно, напряжения в его поперечных сечениях изменяются во времени по симметричному циклу. После некоторого числа циклов образец разрушается и экспериментатор фиксирует величину наибольших напряжений изгиба в поперечном сечении образца и число циклов, которые он выдержал до разрушения. Такому же испытанию подвергают и остальные образцы, но на каждый последующий образец дается меньшая нагрузка, чем на предыдущий. По результатам испытаний строят

Если же предположить, что и d и а„ не зависят от времени, то не будет выполняться условие плавности смыкания берегов трещины на концах, а, следовательно, напряжения в тупиковой части

Бернулли. На основании сказанного можно заключить, что все точки какого-либо поперечного сечения стержня находятся в одинаковых условиях и, следовательно, напряжения распределяются по сечению равномерно (см. рис. 57). Эти напряжения параллельны продольной силе, т. е. перпендикулярны поперечному сечению, а значит, являются нормальными напряжениями. Их величину найдем, разделив модуль продольной силы N на площадь F

Следовательно, напряжения в сечениях бруса, достаточно удаленных от зоны приложения нагрузки, не зависят от характера распределения внешней нагрузки. Опыты подтверждают справедливость этого положения для сечений, удаленных от места приложения

является новой переменной, от которой зависит плотность энергии деформации. Следовательно, напряжения для несжимаемого материала определяются формулой

Предел прочности при растяжении графита, облученного флюенсом 0,5-1020 нейтр./см2, равен 150—250 кгс/см2. Верхний предел соответствует усилиям, обеспечивающим разрыв образца. Следовательно, напряжения во втулках достигали 13— 21 кгс/см2. Таким образом, предельная деформация испытываемого графита марки ГМЗ составила не более 0,5% при температуре облучения 130° С и скорости изменения напряжений (2ч-3) • 10~18 кгс/см2/(нейтр./см2). Разрушение образцов произошло из-за того, что напряжения превысили предел прочности графита.

Результаты расчетов представлены на рис. 6.30; из этих графиков следует, что максимальные растягивающие тангенциальные напряжения возникают на внутренней поверхности блоков, при этом в блоках, более удаленных от центра активной зоны (№ 3 и 6), напряжения выше, чем в центральных (№ 4 и 5). Это можно объяснить, если учесть зависимость коэффициента ползучести от температуры; с увеличением температуры выше 500° С ползучесть графита растет и, следовательно, напряжения релаксируют быстрее. Из рис. 6.30 следует, что внутренние радиационные напряжения не превышают предела прочности графита на растяжение («60 кгс/см2), поэтому, очевидно, растрескивание блоков было вызвано внешними нагрузками, обусловленными давлением на них со стороны циркониевой трубы. Это подтверждается также тем, что блок № 6, хотя и испытывал максимальные радиационные напряжения, но не находился в контакте с трубой, не имеет трещин.

Помимо статических напряжений (радиационных и вызванных взаимодействием с канальной трубой) на поведение графитовых блоков могли* оказать воздействие циклические напряжения, связанные с циклированием температуры, вызванным остановками реактора. Качественно это влияние можно представить следующим образом. Поскольку температурные напряжения в блоках полностью релаксируют, снятие градиента температуры в материале при остановках реактора эквивалентно появлению того же градиента температуры, но с противоположным знаком. Напряжения, возникающие при этом, уже не смогут релаксиро-вать из-за низкой температуры и отсутствия облучения. Так как внутренняя поверхность блока имеет температуру облучения ниже температуры наружных областей, ее тепловое расширение будет меньше и при остывании блока во внутренних областях возникнут сжимающие напряжения, частично компенсирующие растягивающие радиационные напряжения, которые при тепло-сменах остаются практически неизменными. Следовательно, циклические нагрузки в результате остановок реактора' также не смогли стать причиной образования трещин в блоках графитовой колонны.

Следует считать целесообразным способом заполнения пространства между шпилькой и телом фланца железными опилками. Опилки, увеличивая теплопередачу от фланца к шпилькам, уменьшают разность "температур этих деталей и, следовательно, напряжения в шпильках при пуске турбины.