Следовательно независимо

Следовательно, необходимое передаточное отношение винтовой передачи можно получить, оперируя не двумя, а четырьмя параметрами (rwl, rwz, Pi, Р2).

& _____(,_____р; тему. Следовательно, необходимое и

Следовательно, необходимое и достаточное условие равновесия. произвольной плоской системы сил состоит в том, чтобы главный вектор этой системы и ее главный момент- были равны нулю:

объясняется тем, что при этом величина перемещения атомов из одного устойчивого равновесного положения в узле решетки в другое такое же положение будет минимальной, а следовательно, необходимое касательное напряжение - наименьшим.

непосредственно приложенных сил равна а. У,— • Следовательно, необходимое и достаточное условие равновесия будет

Так как средняя частота поступления импульсов с выхода датчика пропорциональна мощности экспозиционной дозы, то экспозиционную дозу можно характеризовать числом зарегистрированных импульсов. Следовательно, необходимое вре-

Следовательно, необходимое условие возможности продолжения работы на четвертом шаге не выполняется.

Рассмотрим сферический механизм с осями /, 2, 3, 4, отвечающий исследуемому пространственному механизму. Выясним необходимые и достаточные условия отсутствия вращения .вокруг оси 4 при сохранении одной степени свободы механизма. В общем случае отсутствие вращения вокруг оси 4 приводит к образованию жесткой четырехгранной пирамиды /—2—3—4, однако если совместить оси 3 и /, то возможны два противоположных вращения вокруг / и 3, причем вокруг 2 и 4 вращений не будет. Следовательно, необходимое условие в отношении сферического механизма, отвечающего исследуемому механизму, заключается в параллельности осей / (и 3, а вследствие этого и в параллельности кратчайших расстояний /—4 и 3—4. Поэтому исследуемый механизм должен иметь оси: вращательного движения /, винтового движения 3, параллельную оси У, и с чистым скольжением 2 и 4.

Следовательно, необходимое и достаточное условие устойчивости имеет вид:

Из графика характеристики х = ф(/) (рис. 6.83) следует, что наибольший потребный ток управления равен /т = 13,2 ма. Максимальное значение располагаемого тока управления составляет 15 ма, следовательно, необходимое уСЛОВИе 1т ^ /шах УДОВЛ6ТВО-

Подставляя граничные условия Г(0) = 0; К(1) = 1, находим Ci = C2 = 0 и следовательно необходимое условие экстремума заданного функционала выполняется для кривой Y=x3 3

Залкинд и др. [51] сообщили о более высоких усталостных свойствах гладких образцов направленной эвтектики А1—СиАЬ по сравнению с эвтектикой Al—Al3Ni. Авторы пришли к выводу, что более высокая скорость деформационного упрочнения и, следовательно, пониженная повреждаемость системы А1—СиА12 в цикле нагружения связаны с морфологией пластин в эвтектической структуре. Они полагали, что пластины упрочняющей фазы СиА12 тормозят движение дислокаций более эффективно, чем значительно более мелкие усы А13№. Хотя такое предположение не лишено смысла, вышеприведенные данные не позволяют его обосновать. Поскольку объемная доля усов AlsNi в б раз меньше, чем пластин СиАЬ, в матрице эвтектики Al—Al3Ni амплитуда напряжения (и пластической деформации) будет значительно выше при любом заданном уровне напряжений в композите. Следовательно, независимо от морфологии упрочняющей фазы эвтектика Al—Al3Ni будет иметь пониженные усталостные свойства по сравнению с эвтектикой А1—СиАЬ в связи с большей объемной долей упрочняющей фазы в последней.

Как видно, даже если токарная обработка обеспечит идеальную стабильность размеров колец (со0 = 0), погрешности вследствие термообработки в сочетании с погрешностями собственно шлифовальных операций таковы, что после двукратного шлифования рассеяние размеров не может быть менее 21,2 мкм. Это значительно больше допуска на размеры готовых изделий. Следовательно, независимо от характеристик токарной обработки, двукратного шлифования для получения заданной точности недостаточно; оптимальным является трехкратное шлифование.

Следовательно, независимо от наличия центров зарождения паровых ядер поток перегретой жидкости в сходящемся канале, как правило, делится на две части: пристенный пограничный слой (в отличие от обычного пограничного слоя имеющий четкие пределы), где возможно возникновение паровой фазы, и ядро потока, где такой процесс невозможен. Можно полагать, что в первой части потока перегрев жидкости относительно равновесной температуры насыщения будет определяться кинетикой процесса парообразования и во всех случаях окажется меньше перегрева жидкости в ядре потока, ибо здесь перегрев целиком определится разностью между давлением насыщения ps и давлением, установившимся в данном сечении.

Первая из них связана с тем, что изобретатели не видят задачу в целом. Ведь независимо от цепочки любых промежуточных преобразований энергии на входе любого ррт-2 обязательно должна вводиться теплота, т. е. и энтропия, а на выходе выводиться работа (иногда и теплота тоже). Следовательно, независимо ни от чего с этой энтропией что-то должно происходить, чтобы она «по дороге» преобразовалась; ррт-2 связан с энтропией неразрывными узами. А где энтропия, теплота, «микробеспорядок» — там и второй закон.

Напомним также, что в рассматриваемой системе одна только температура не определяет давления жидкости. Следовательно, независимо от того, происходит или не происходит обращение профиля струи, давление в выходном сечении сходящегося насадка при любом значении начального давления может не отличаться от давления (рвн) в пространстве, куда поток вытекает. Во всяком случае термодинамика не налагает никаких ограничений на интервал отношений Р/РО-

Присадка сернистого ангидрида к топочным газам интенсифицирует износ (рис. 6.6). При добавлении к топочным газам 2% SO2 скорость износа возрастает и при 600° увеличивается по сравнению с износом в топочных газах без S02 на 25%. В опытах с S02 увеличение скорости износа наступает при температуре выше 300° (рис. 6.6). До 300° уве-'личение содержания SO2 не приводит к росту скорости коррозии образцов. Следовательно, независимо от состава газовой среды до 300° изиос при по-

Следовательно, независимо от входного воздействия (от правой части) привод имеет колебательный характер движения.

где оа — приложенное напряжение, i// - угол между осью образца и нормалью к плоскости габитуса. Положительный или отрицательный знак выражения в скобках в правой части зависит от того, являются ли приложенные напряжения напряжениями растяжения или напряжениями сжатия. Уравнение (1.38) выражает наибольший вклад напряжений сдвига при данной ориентировке образца и плоскости габитуса в величину AGS. Обычно \ml\
следовательно, общий звуковой путь 3s = 3u! cos 30°. Однако в расчет следует принимать только половину этого значения, так как экран протарнрован только на одинарное расстояние, а не на длину пути эха туда и обратно. Следовательно, независимо от материала

устойчивостью к плесневению *, Сополимеры полиэфирных смол со стиролом и метилметакрилатом мало устойчивы, тогда как полистирол и полиметилметакрилат устойчивы. Сополимер полиэфирной смолы с винилацетатом достаточно устойчив. Следовательно, независимо от наличия или отсутствия фунгистатических (или даже несколько фунгицидных) свойств у отдельных полимеров, нелегко решить, какой устойчивостью будет обладать сополимер. По-видимому, здесь результат зависит не только от взаимного замещения обоих компонентов, но и от вида их связи, которая может влиять на характерные группы в молекуле, определяющие фунгистатические свойства.

В области полного внешнего отражения у имеет порядок критического угла и амплитуда шероховатости Aj обратно пропорциональна корню квадратному из плотности материала зеркала. Следовательно, независимо от поперечного размера неоднородности dj геометрические эффекты в рассеянии доминируют, если высота шероховатости Aj больше, чем К (4п sin у). Этот вывод приводит к интересным следствиям для многослойной оптики.