Следовательно отклонение

звена. Необходимо подчеркнуть, что при расчете маховика с помощью диаграммы Т = Т (Jn) силы инерции не должны входить в диаграммы движущих сил и сил сопротивления. Диаграммы моментов движущих сил и моментов сил сопротивления даются только для времени установившегося движения. Следовательно, определение разностей площадей, заключенных между этими двумя кривыми так, как это было показано выше, позволяет определить только изменение кинетической энергии механизма или машины. Обозначим это изменение кинетической энергии через ДГ (см. равенство (19.17)). Далее, так как нам известны массы и моменты инерции всех звеньев механизмов машины, кроме момента инерции махового колеса, величину которого мы и должны найти, то нами может быть определено только изменение ДУП приведенного момента инерции звеньев механизма (см. формулу (19.18)). Таким образом, не зная момента инерции маховика и величины кинетической энергии, накопленной механизмом или машиной за время их разбега, нельзя построить диаграмму Т = Т (ср), а можно построить только диаграмму ДГ = ДГ (<р). Переменную величину ДУП определяют по заданным моментам инерции и массам звеньев с помощью планов скоростей механизмов (см. § 71).

и, следовательно, определение положения оси 21 показаны на рис. 36.

вестные скорости и два неизвестных "ускорения. Чтобы их определить, можно составить одно векторное уравнение для скоростей и одно — для ускорений. Следовательно, определение; скоростей и ускорений точек звеньев двухповодковых групп (механизмов II класса) представляет собой простейшую задачу. с>та задача заключается в последовательном графическом решении отдельных векторных уравнений, в каждое из которых входит по два неизвестных скаляра. Наличие же в структурной схеме механизма групп, отличных от двухповодковых, заменяет задачу о решении отдельных векторных уравнений с двумя неизвестными скалярами задачей о решении систем совместных векторных уравнений, каждое из которых содержит больше двух неизвестных скаляров. Это и является причиной осложнения решения задачи и невозможности непосредственного применения методов исследования, разработанных для механизмов с двухповодковыми группами.

Из условия равенства нулю относительной скорости жидкости на поверхности тела следуют и другие важные для расчетной практики выводы, облегчающие нахождение поля температур, и, следовательно, определение qc и а.

Следовательно; определение коэффициента теплоотдачи сводится к определению толщины пленки конденсата б, которая может быть получена из анализа условий его течения.

Следовательно, определение коэффициента теплоотдачи сводится к определению толщины пленки конденсата S, которая может быть получена из анализа условий его течения.

В жаропрочных сплавах в области малоцикловой усталости, когда предельное состояние достигается в условиях отрицательной асимметрии цикла, имеет место возрастание СРТ по сравнению с развитием трещины при отнулевом (пульсирующем) цикле нагружения [22]. С возрастанием уровня напряжения влияние отрицательной асимметрии цикла становится существенней и СРТ значительно возрастает. Сопоставление последовательно снижаемого уровня напряжения на СРТ показало, что при достижении уровня напряжения 500 МПа отрицательная асимметрия цикла и пульсирующий цикл нагружения оказывают эквивалентное воздействие на рост трещины. Это связано с тем, что локальная асимметрия цикла нагружения, определяемая протеканием процесса пластической деформации перед вершиной концентратора напряжений, оказывается недостаточной для заметного влияния на процесс разрушения. Следовательно, определение закрытия вершины трещины в разных зонах вдоль фронта трещины при отрицательной асимметрии цикла должно быть осуществлено в зависимости от размера зоны пластической деформации. Для длинных трещин с возрастанием размера указанной зоны по длине трещины имеет место ослабление влияния отрицательной асимметрии цикла на СРТ. В области малоцикловой усталости ослабление роли отрицательной асимметрии цикла на рост малых трещин в пределах нескольких миллиметров от вершины концентратора напряжений происходит по мере снижения размеров формируемой перед ним зоны.

Первый подход связан с исследованием деформирования в условиях ползучести оболочек с начальными несовершенствами. При этом развитие во времени основного (моментного) состояния может привести к их выпучиванию [5, 13, 40, 60, 76, 86, 87, 93]. Начальные прогибы могут задаваться как осесимметричными, так и неосесимметричньши (для замкнутых цилиндрических оболочек). Учет в исходных соотношениях геометрической и (или) физической нелинейности приводит к тому, что при достижении некоторого критического времени ^Кр прогиб (его скорость) неограниченно возрастает, что и принимается в качестве критерия потери устойчивости. Следовательно, определение tK-p формально аналогично определению верхней критической нагрузки в задачах об устойчивости «в большом» гибких упругих оболочек. Такие задачи предлагается относить к задачам о выпучивании [51].

Обе гибкости превышают значение X = 100 (см. табл. И), и, следовательно, определение критических сил производится по формуле Эйлера.

Обе гибкости превышают значение Xj = 100 (см. табл. 11), и, следовательно, определение критических сил производится по формуле Эйлера.

Кроме того, наличие функциональных и близких к ним связей между факторами, входящими в математическую модель, прив'одит к тому, что матрица системы нормальных уравнений оказывается влохо ила вообще н?обусловл_енно^_чтр увеличивает трудности расчетов и ведет к ненадежности результатов решения. Особенно^ нежелательно в этом отношении присутствие в модели линейно зависимых между собой технологических факторов, т. ё. когда коэффициенты корреляции принимают значения —1 или +1-В этом случае матрица корреляционных моментов является особенной (определитель ее равен нулю), и, следовательно, определение численных значений коэффициентов уравнений связи между исходными факторами и погрешностями обработки невозможно (см. п. 9.10).

Когда частоты % и ша заметно отличаются одна от другой, картина получается очень сложной. Но она снова упрощается, если частота одного из колебаний в целое число раз больше частоты другого. Пусть, например, период Ту колебаний в направлении у вдвое больше, чем период Тх колебаний в направлении х. По прошествии одного периода колебаний Tv точка должна вернуться в исходное положение (так как за это же время прошло два периода Тх и, следовательно, отклонение в направлении у также должно повториться). Поэтому траектория движения точки за период Ту замкнется. Но за время Ту точка дважды успеет пройти через крайние положения Хй и —Х0 и один раз через крайние положения К0 и —К0. Следовательно, траектория будет два раза касаться прямых х = Хй и х = —Х0 и один раз касаться прямых ;/= К0 и 1/ = — К„ (рис. 408).

Второй этап — упрощение аналитического выражения основного условия синтеза в виде отклонения от заданной функции. Этот этап является решающим для успешного применения метода приближения функций. Дело в том, что теория приближения функций разработана только для сравнительно простых функций. При синтезе механизмов, как правило, основное условие и, следовательно, отклонение от заданной функции имеет сложное аналитическое выражение.

Представим себе, что в шарнирный четырехзвенник введено дополнительное звено в виде ползуна, перемещающегося по оси шатуна ВС (рис. 70, б). Полученный пятизвенный механизм имеет две степени свободы, т. е. двум звеньям этого механизма могут быть заданы независимые законы движения. Поэтому в отличие от шарнирного четырехзвенника в рассматриваемом механизме звенья АВ и CD могут в каждый момент времени занимать предписанные положения под заданными углами ф и ох Но при этом длина шатуна, т. е. расстояние между центрами шарниров В и С, будет переменной. Обозначим переменную (фиктивную) длину шатуна в указанном пятизвенном механизме через Ьф. Чем меньше отклонение Ьф от постоянной длины Ь, тем меньше отклонение угла поворота звена CD в шарнирном четырехзвеннике от заданного значения г5. Следовательно, отклонение от заданной функции можно характеризовать разностью

Отсюда х = • -- 2" У и. следовательно, отклонение указателя х будет

тельно простых функций. При синтезе механизмов, как правило, основное условие и, следовательно, отклонение от зада иной функции имеет сложное аналитическое выражение.

ям этого механизма могут быть заданы независимые законы движения. Поэтому в отличие от шарнирного четырехзвенника в рассматриваемом механизме звенья АВ и CD могут в каждый момент времени занимать предписанные положения под заданными углами ф и гх Но при этом длина шатуна, т. е. расстояние между центрами шарниров В и С, будет переменной. Обозначим эту переменную (фиктивную) длину шатуна в указанном пятизвенном механизме через Ьф. Чем меньше отклонение переменной длины Ьф от постоянной величины Ь, тем меньше отклонение угла поворота звена CD в шарнирном четырехзвенни-ке от заданной величины ф. Следовательно, отклонение от заданной функции можно характеризовать разностью

Следовательно, отклонение от состояния термохимического равновесия в регенераторе вызвано как недостаточно высокими скоростями химических реакций и малыми временами пребывания газа в турбине, так и кинетикой этих реакций и малыми временами пребывания N2O4 в регенераторе.

Следовательно, отклонение от требуемого коэффициента 1,6 оказалось небольшим и равнялось 9%.

Общее изменение сопротивления А/?//? тензорезистора, установленного на деформируемую деталь и находящегося в условиях давления диэлектрической среды, в общем случае представляет собой сумму относительных изменений сопротивления, вызванных деформацией &RJR, температурой ARt/R, давлением &RP/R, ползучестью &Rn/R и изменением сопротивления изоляции ARK3/R. Влияние ползучести и изменения сопротивления изоляции было рассмотрено выше. Было установлено, что в диэлектрической среде величина сопротивления изоляции остается на допустимом уровне в течение длительного времени, а обработку показаний тензорезисторов, снятых в течение нескольких часов после нагружения детали, можно производить без учета ползучести. В принятой тензометри-ческой практике ползучесть ввиду малой ее величины и сложной зависимости от измеряемой деформации и времени не учитывается, а погрешность вследствие этого оценивается как предельно возможная [19]. Следовательно, отклонение показаний А прибора чувствительностью 8ц зависит от совместного действия на тензорезистор деформации, давления, температуры и равно

Так, нами установлено, что <хв = 2,08, следовательно, отклонение «HI от «ц — величина порядка 10°/0, причем наличие второго нагретого калориметра замедляет темп охлаждения наблюдаемсго калориметра.

При определенной скорости, называемой критической скоростью реверса, крутящий момент от элеронов настолько велик, что при уменьшении угла атаки на величину Да подъемная сила снижается на величину АГ?) равную приросту подъемной силы АУЭ из-за отклонения элеронов. Силы ЛУа и ДГ9 направлены в противоположные стороны, следовательно, отклонение элеронов не приводит к возникновению кренящего момента, т. е. элероны потеряли эффективность.