Следовательно отсутствует

Условие статической устойчивости, выражающееся неравенством (1.74), можно сформулировать иначе. Если УИус>Л1оп!, то алгебраическая сумма этих моментов относительно точки А, равная моменту равнодействующей F^=F-\-Q (на рис. 1.101 показана штриховым вектором), имеет тот же знак, что и у момента устойчивости. Следовательно, неравенство (1.74) выполняется до тех пор, пока линия действия равнодействующей активных сил, приложенных к телу, проходит внутри его опорной плоскости.

Решение. 1. В ненагруженном состоянии у крана возникает опасность опрокидывания при повороте вокруг рельса А. Следовательно, относительно точки А момент устойчивости

4. При нагрузке стрелы крана грузом F возникает опасность опрокидывания крана с поворотом около рельса В. Следовательно, относительно точки В момент устойчивости

Решение. На шарик в процессе движения действуют две силы — сила тяжести и сила натяжения со стороны нити. Нетрудно видеть, что относительно вертикальной оси г, проходящей через точку О, момент этих сил Mz^sQ. Следовательно, относительно данной оси момент импульса шарика Lz = const, или

Следовательно, относительно неинерциальной системы отсчета тело не имеет ускорения. Это явление носит характер «невесомости». Если тело не имело начальной скорости относительно лифта, то кажется парящим в пространстве.

и Rf, направленные по одной прямой; их можно отбросить (согласно третьей аксиоме). Следовательно, относительно точки С главный момент рассматриваемой системы сил равен нулю, .и система приводится к равнодействующей R.

После топки наибольшее значение разности температурь? дымовых газов и тепловоспринимающей среды приходится на первые ряды кипятильных труб котлов с развитыми конвективными поверхностями нагрева и на фестон экранных котлов. Поэтому эти поверхности нагрева используются очень эффективно при большом тепловом напряжении, в соответствии с чем .для передачи заданного количества тепла в них требуются относительно небольшая поверхность нагрева и, следовательно, относительно небольшая затрата металла.

кислородной деполяризации. Причина этого — преобладание отталкивающих сил между адсорбированными частицами таких ингибиторов и, следовательно, относительно низкая степень заполнения им поверхности корродирующего металла. Для преодоления этого недостатка есть два основных пути [20]: во-первых, применение индивидуальных адсорбционных ингибиторов, в молекулах которых присутствует не одна, а две и более функциональные группы разной полярности, и, во-вторых, применение композиций из двух и более индивидуальных ингибиторов, один из которых обладает свойствами катиона, а другой — аниона или же включает в себя функциональные группы противоположной полярности *.

Принцип работы головки состоит в следующем. Смещение измерительного наконечника 3 по координатным осям X и Y вызывает поворот рычага 2. При этом сферический наконечник 4 взаимодействует с конической поверхностью ползуна 6 и приводит к его перемещению, которое передается через клиновую передачу 8 на шарик 7, приводя к такому же по величине перемещению его в направляющих гильзы 9. Смещение измерительного наконечника 3 по оси Z вызывает перемещение гильзы 9 и передается на шарик 7, который перемещается вместе с гильзой 9 вдоль оси Z. Перемещение шарика 7 относительно корпуса 1 и, следовательно, относительно конической поверхности ползуна И смещает его на величину, равную геометрической сумме перемещений шарика 7 по осям X, Y и Z. Таким образом, датчик 13 измеряет величину геометрической суммы перемещений измерительного наконечника 3 по трем координатным осям.

Исследование кинетики и механизма термических процессов, протекающих в четырехокиси азота, имеет также большое теоретическое значение. Известно, что в настоящее время отсутствует единое мнение относительно механизма реакции окисления NO кислородом [100] и, следовательно, относительно механизма обратимой реакции (3). Имеется ряд нерешенных вопросов и относительно кинетики и механизма обратимой реакции (1), а также других термических процессов, протекающих п реагирующей четырехокиси азота.

Единственным пригодным способом решения первой задачи является разогрев термоядерного топлива внешними источниками до температур порядка (108—109)К в зависимости от вида топлива. При таких температурах энергия теплового движения большей части ядер достаточна для преодоления кулоновского барьера, а само вещество находится в состоянии полной ионизации. Последнее обстоятельство и является определяющим в выборе способа передачи энергии ядрам, потому что только в топливе, разогретом до высоких температур, энергия ядер практически не тратится на ионизацию атомов, а следовательно, относительно велика вероятность реакций синтеза ядер.

Аналогично строятся планы скоростей и ускорений кривошипно-ползунного механизма. Отличие их состоит лишь в том, что точка С движется не по дуге окружности, а по прямой линии и, следовательно, отсутствует нормальное ускорение этой точки.

Если Le=l, то последний член правой части уравнения (15-8") равен нулю и, следовательно, отсутствует перенос теплоты путем молекулярной диффузии. При этом уравнение принимает вид, аналогичный уравнению энергии (4-10) для однородной жидкости без внутренних источников теплоты, только теперь роль температуры играет полная энтальпия смеси h.

пользован практически неизмененный электродвигатель серийного ГЦН и, следовательно, отсутствует в обслуживающих системах маслобак. Агрегат имеет четырехподшипниковую линию вала: два гидродинамических подшипника электродвигателя и два — насоса (ГСП, не отличающийся от серийного, и двухрядный подшипник качения 4). Остальные узлы и детали аналогичны таковым серийного агрегата.

б) Груз высыпается из полувагона равномерно, по мере увеличения угла наклона, причём отход торцевой откидной стенки полувагона увеличивается с увеличением угла наклона, и, следовательно, отсутствует добавочное усилие от трения материала о стенку (фиг. 6, а)

Питательная вода, проходя по трубам этого котла, полностью превращается в пар, который и покидает котел. В нем, следовательно, отсутствует котловая вода, а вещества, растворенные в питательной воде, независимо от их растворимости должны выделиться из раствора, поскольку растворитель — вода полностью превращается в пар. Таким образом, различие между барабанными и прямоточными котлами может быть выражено уравнениями баланса, рабочей среды и растворенных в ней веществ. Баланс рабочей среды для барабанного котла:

грузки, т. е. быстрое и полное прекращение подачи пара в турбину. При этом не происходит резкого и неравномерного охлаждения деталей турбины, так как они медленно остывают за счет отдачи тепла во внешнюю среду. При наличии хорошей тепловой изоляции на крупных турбинах скорости снижения температуры металла получаются значительно ниже допустимых и, следовательно, отсутствует возможность появления опасных температурных направлений.

Если г„ = 0, то а2 {т(г)} = 0, и, следовательно, отсутствует смещение уровня настройки, обусловленное влиянием систематических факторов (рис. 6, я, в). Равенство гт = 0 является количественным признаком стабильности процесса по положению центра группирования. Случай гт = 1 показывает строгую функциональную зависимость систематической погрешности размеров х от времени t (рис. 6,6).

На электростанциях с прямоточными котлами, в которых происходит безостаточное испарение воды и, следовательно, отсутствует возможность осуществления продувки котлов, вывод примесей из цикла достигается в основном за счет отложений на поверхностях нагрева, которые в дальнейшем удаляются промывкой остановленного котла, а также частично путем химического обессоливания турбинного конденсата.

турбины и по другим причинам. В таких условиях ПТУ с реальным и идеальным сопловым парораспределением совпадают по термическому к. п. д. цикла r\t и к. п. д. установки г\в только на режимах, где клапаны, управляющие подводом пара к части групп сопел, открыты полностью, а остальные закрыты, и, следовательно, отсутствует дросселирование в клапанах (точки Л и Б на рис. VIII.2).

шибером, изменяющим толщину сползающего слоя дроби. Для обеспечения устойчивости движения дроби при малых расходах нижний лоток питателя выполнен в форме треугольного желоба. В этом питателе нет узких проходных отверстий или течек, следовательно, отсутствует опасность забивания его кусками золы.

Сравнение спектров линии тока при с0 = 0 и с0>0 показывает, что геометрического и кинематического подобия потоков, входящих в двигатель, не существует, следовательно, отсутствует и газодинамическое подобие. На сверхзвуковой скорости полета возникают скачки уплотнения «а входе в двигатель, которые непрерывно (по мере роста скорости) вносят качественные изменения в физическую картину обтекания и изменяют поля скоростей, давлений .и температур. Отсюда следует, что дозвуковые и сверхзвуковые режимы работы входного устройства принципиально не могут быть подобными в газодинамическом отношении.

В параллельной установке отклонение углов падения на второй кристалл от угла Брэгга (8.1) одинаково для всего спектра излучения, отраженного первым кристаллом, и, следовательно, отсутствует спектральное уширение кривой качания. Угловое распределение каждого спектрального компонента пучка, отраженного коллиматором, повторяет форму его дифракционного профиля, и кривая качания представляет корреляционную функцию дифракционных профилей обоих кристаллов, что следует учитывать при сравнении экспериментальных и расчетных данных. Если оба кристалла идентичны и имеют гауссовскую форму дифракционного профиля, то полуширина записанной кривой качания w* = 1,4и>, а коэффициент отражения в максимуме R*m = 0,7i?m; если же форма их дифракционного профиля подчиняется распределению арктангенса, то w^=2w и R#m = 0,5Rm.